DL T 5369 2007 电力建设工程量清单计价规范 火力发电厂工程 17

C.5枢纽泄洪、冲沙闸底板高程的确定

C.5.1  应结合枢纽任务和水库调度运行方案，利用泄洪、冲沙闸排沙。

C.5.2枢纽排沙或冲沙是防沙的重要环节，所设排沙、冲沙建筑物应具有足够的排沙宣泄能力。冲沙闸宜低于泄洪闸底板高程或采用同一底板高程。

C.5.3．对于多沙河流上的大中型工程，在确定闸底板高程时应拟定若干方案，通过模型试验进行论}正选定。除考虑闸前的排沙效果外，还应考虑闸后河床的冲淤问题。

C.5.4  在设计初期，进行枢纽布置和防沙方案比较时，对底板高程可初步确定如下：

    1  对于山区或半山区河流，若河床纵向变形处于下切阶段，且引水率和推移质输沙量不大，此时底板可取为原河床平均河底高程到。

2m,

C.6  进水口的排沙、，冲沙设施

C.6.1  开敞式进水口可在进水闸后流态较稳定的引渠段适宜位簧，再设置截沙槽、截沙廊道以及曲线形沉沙池和冲沙建筑物，对泥沙进行第二次沉沙、冲沙。

C.6.2河床式水电站进水口的排沙、冲沙设施：

    l  可在轴流机组尾水管一侧或两侧、蜗壳下方布置排沙孔（见图C.3）。

    1)引水率指多年平均年引水总量与多年平均年径流量之比。

    2)原河床平均河底高程，应根据河床断面形态、水文情况以及闸孔布置等具体条件分析确定．在一般情况下．可按闸孔总的过水净必作为河底宽应，求其平均高程。

2可在相邻两台灯泡机组之问设置墩内排沙孔（见图C.4）。

    图C．4布置在相邻两台灯泡机组之间的墩内捧沙孔（剖面图）

  3可在进水口前下方设置瓶颈式排沙管（或排沙廊道）进水口（见图C．5）。

C．7枢纽上、下游的河道整治

C.7.1  上游应形成对防沙有利的水流结构（流势），例如适宜的弯道形态等。

C.7.2下游应排沙顺畅，冲沙闸后应有适宜的冲沙道，并应满足防冲和抗磨要求。

C.7.3进水口拦、排建筑物有拦沙坎、冲沙闸、排沙孔（洞）或排沙廊道等。闸坝引水式与河床式枢纽中进水口的拦沙、排沙设施见图C．2～图C．5。

附录D

（规范性附录）

进水口的防污设施

D．1  拦（导）污排

D．1.1拦（导）污排只宜用于拦、导漂浮污物。

D.1.2拦（导）污排应选择地形和水流条件有利的位置布置。除满足安全运行的要求外，应使其拦阻污物不进入进水口，又能引导污物由泄水孔向下游排泄或集中于岸边清除。

D.1.3  拦（导）污排的结构形式可采用竹木排、金属浮筒、钢漂子和钢丝叫水泥漂子等，应根据河中污物种类及数量、坝前水流流态以及工程的重要性等条件选用。

    竹木排仅用于临时性或中小型工程：金属浮筒用于流速较小、拦（导）污排延伸不长且污物较少的情况。当流速较大、拦（导）污排延伸较长或易受漂木等撞击时，宜采用钢漂子或钢丝网水泥漂子。

D.1.4各类拦（导）污排的布置、构造及尺寸可参照已建工程经验，并进行必要的设计计算。重要工程拦（导）污排的布置，应通过水下模型试验选定。

D.1.5拦（导）污排应保持一定的吃水深度，可在钢漂子或钢丝网水泥漂子的“舱”内加重块，或在金属浮筒的底部悬挂金属或尼龙网帘及木条，在竹木排的迎水面加设“漂檐”等。

D.1.6拦（导）污排可用钢丝绳张拉固定：

D．2拦污栅

D.2.1  在多污物河流上，对进水口的拦污栅可因地制宜地采取如

   

   下措施：

    l设置主、副两道活动式拦污栅，以便提栅清污。必要时第二道拦污栅槽可兼作挡水闸门槽，放下挡水门，以形成静水区便于潜水处理。

    2适当加大栅条间距以减少堵污数量，但加大后的栅条间距以不影响机组安全运行为限度。

    3应加强拦污栅结构．防止严重堵污引起拦污栅过人变形和振动破坏。

    4有条件时可采用“回转式”拦污栅。

    应根据水轮机类型和水头大小等因素，将栅条间距限制在安全的范围内。

  D．2.2设有清污机的进水口，拦污栅应满足清污机工作的如下要求：

    1  栅面平整。

    2栅条具有足够的强度和刚度。

    3  必要时在栅面设置轨道和导向滑块等。

    D．3清污机

D．3.1  当前工程巾已采用的清污机械主要有耙斗式清污机、下压齿耙式清污机和同转式清污机，可根据实际情况选用。

D．3.2耙斗式清污机可采用移动门架式，适用于开敞式进水口和淹没较浅的进水口口耙斗宜紧贴棚面清污，拦污栅可与水平面成75°～80°倾角布置。

    当进水口宽度不大且河流污物数量较多对，也可采用固定式耙斗清污机，每个进水口布置一台。

    当有胸墙时，耙斗通过的胸墙表面应平整（必要时铺设钢板），栅顶与胸墙交接处需平缓过渡。

D．3.3  下压齿耙式清污机适用于河床式水电站和进水口下面设有底孔的情况，此时拦污栅槽应紧贴进水口和底孔进口的上游面布置，以便压污齿耙将贴栅污物下压至底孔进口并排往下游，但

要防止大块污物卡堵底孔。

D.3.4  回转耙式清污机仅适用于开敞式进水口和污物较为轻软的情况（如树叶一小树枝和杂草）。拦污栅宜采用倾斜式布置，与水平交角以70°～80°为宜。

附录E

（资料性附录）

冰压力计算

    对于冬季有防冰和输冰要求的电站进水口，冰压力计算应按DL/T5082的有关规定计算。

    E．1  动  冰  压  力

E.1.1  大冰块运动作用在铅直的坝面或其他宽长建筑物上的动冰压力标准值可按下式计算

   (E．1)

    式中：

    ——冰块撞击建筑物时产生的动冰压力标准值，M附：

    v——冰块运动速度，宣按现场观测资料确定：无现场观测资料时，对于河（渠）冰可取水流速度；对于水库

    冰可取历年冰块运动期最大风速的3％，但不宣大于

    0.6m/s:对于过冰建筑物可取建筑物前行近流速，

    m/s；

    ——流冰厚度，可取最大冰厚的0.7倍～0.8倍，流冰初期取大值，m：

    A——冰块面积、，由现场观测或调查确定，m²;

    ——冰的抗压强度，由试验确定：无试验资料时，对于水库可取0.3MPa，对于河流流冰初期可取0.45MPa，

    流冰后期高水位时可取0.3MPa，MPa。

E.1.2大冰块运动作用在桩柱上的冰压力可按下列各式计算。

    1  作用于前缘铅直的三角形墩柱上的动冰压力可分别按式

 (E．2)和式(E．3)计算，并取其中的小值。

    (E．2)

 (E．3)

  式中：

  ——冰块切入三角形墩柱时的动冰压力标准值，MN;

  Fi3--冰块撞击三角．形墩柱时的动冰压力标准值，MN：

  m——墩柱前缘的平面形状系数，可查表E．1取位：

  ——冰的抗挤压强度，流冰初期可取0.75MPa，后期可取

    0.45MPa:

    b——墩拄在冰作用高程上的前沿宽度，111:

    γ—-三角形夹角的一半，(°)。

表E．1  形状系数m值

平面	夹角为2γ的三角形
形状	45°	60°	75°	90°	120°	矩形	多边形或 圆形
m	0.54	0.59	0.64	1.69	0.77	1	0.9

 

    2  作用于前缘为铅直面的非三角形独立墩上的动冰压力可按式(E．2)计算。

E．2静冰压  力

E．2.1  水库冰层升温膨胀时水平方向作用于坝面或其他宽长建筑物上的静冰压力标准值B (kN/m)可按表E．2取值，

   

E.2,2静冰压力作用点取冰面以下1/3冰厚处。

E.2.3作用在独立墩柱上的静冰压力可按式(E．2)计算。

附  录  F

（资料性附录）

抗震计算

F.O.1  进水口的抗震设计应符合DL 5073的规定.

F.O.2  当采用拟静力法计算地震作用效应时，沿建筑物高度作用于质点f的水平向地震惯性力代表值应按下式计算

      (F. l)

  式中：

    ——作用在质点f的水平向地震惯性力代表值；

    ——水甲向设计地震加速度代表值，按DL 5073的规定取用：

    ξ——地震作用的效应折减系数，除另有规定外，取ξ=0.25

  ——集中在质点i的重力作用标准值：

    ——质点i的动态分布系数，应按DL 5073规范中进水塔的规定采用：

    g——重力加速度，取9.81m/s²。

附录G

（规范性附录）

结构计算

G,1  进水口整体稳定承载能力极限状态计算结构系数见表G1。

序号	项    日	组合类别	结构系数	备  注
		基本组合
1	抗滑稳定	偶然组台	1.3	包括建基面、层面、深层 滑动面
		基本组台
2	抗浮稳定	偶然组合	1.1
		基本组台
3	抗倾稳定	偶然组合	l.2
注：对偶然组合的地震情况．进水口建筑物整体稳定计算善终构系数按DL 5073的 规定采用．采用拟静力法计算时，抗滑稳定结构系数应取2.7．抗倾覆稳定结 构系数应取1.4．

 

G.2进水口混凝土结构构件承载能力极限状态计算结构系数见

表G2。

 G.3进水口整体稳定承载畿力极限状态计算作用分项系数见表G.3，

表G.3整体稳定计算作用分项系数

4  总则

4.0.2～4.0.3  全面掌握设计基本资料是做好进水口设计工作的前提，本标准将“水库运用”作为基本资料列入，旨在强调进水口与水库运用的关系：尤其是进水口防沙、防污和防冰（以下简称“三防一）问题，只有根据枢纽工程“三防”总体规划，通过对水库的合理运用，方可妥善解决。

4.0.4  结构设计采用以概率理论为基础的极限状态殴计原则。对建筑物整体稳定（抗滑、抗浮、抗倾覆）提出了承载力极限状态设计的分项系数设计表达式口对结构构件设计采用DL/T 5057标准。

5  工程布置

5.1  一般规定

5.1.1．为保证进水口的流态平稳和水头损失小，关键是要使进水口水流顺畅和进流匀称。为此，首先应重视工程布置，保证水流条件的良好衔接，避免避水口的水流发生流向突变或形成回流，避免进水口轴线平行并紧靠陡峻的岸坡而造成进水口水流不对称，产生偏流。

5.1.2  当进水口工程布置不当，会产生下列现象：

    1  进水口水流不对称，产生偏流、回流、漩涡等。

    2有压进水口淹没深度太浅，产生漏斗漩涡。

    3  电站进水口与泄洪建筑物进水口相邻，两者之间的隔墙设置不当，产生横向水流、漩涡等。

    上述现象可能产生的贯通式漏斗漩涡会使大量漂浮物吸附在拦污栅上，栅条压曲变形：空气吸入弓I水洞，使管道振动，过机流量减少，机组出力下降；甚至使杂物卡在水轮机内．将导叶折断。

5.1.3  完备的设备和设施是保障进水口安全运行必不可少的组成部分，而且要求其操作灵活，检修方便。但从已建电站来看，在这方面还存在一些问题。例如，较为普遍的是缺少清污设备，人工清污劳动量大；充水阀门操作失灵或检修不便，经常发生事故。还有，设施不能满足需要，有碍正常运行，旁通管管径过小，充水时间太长等。

5.1.4．已建电站的运行实践说明，多泥沙河流上的水电站由于没有防沙措施或防沙措施不完善，造成水库淤积迅速，发电引水管道进沙，严重者导致进水口堵塞，电站不能正常运行。

    例如某水电站，总库容2.65亿m³，因无防沙措施，运行后

   

    的第三年汛期，水库淤积使库容损失已达70%以上，泥沙推移到  坝式进水口的前缘.加之污物堵寒了拦污栅，泥沙也就推堵到拦  污拇上，致使拦污栅被压垮，同时进入引水管的泥沙堵塞了厂内的各种水管，使水力量测系统大部分失效：水轮机磨损严重，机组效率降低，修补频繁。

  又如某水电站，死库容与来沙量的比值为0.3，原设计考虑设置沉沙池，并配合汛期低水位运行排淤。由于历史原因，未能实现这一方案. 1972年运行，1977年日调节池已淤到死水位．过机泥沙量剧增。1978年过机泥沙量增加一倍。t979年以来，每年4～5月份全厂停水10天～15天进行清淤，但运行1～2个月后又被淤满。汛期提高水位运行以图减少过机泥沙，然而水库淤积更加严重，当汛后低水位运行时又有大量泥沙过机。泥沙的大量过机，使水轮机过水部位磨损严重。运行初期，两年一次大修：1978年以后，一年一次大修。九年内三台机共报废五个转轮。由于检修频繁，球阀关闭次数增多，加速了球阀密封的损坏。

    有的水电站，由于对库内泥沙运动规律分析研究不够，没有设置冲沙底孔，技术施工设计中又取消了进水口前的冲沙闸，运行后泥沙淤积很快，淤积面超过了进水口拦沙坝和溢流堰项，水库失去了调节径流和防沙的能力。大量泥沙被带进机组，并影响到下游梯级电站。水轮机过水部件磨损日益加剧，部件更换日益频繁。水轮机喷嘴和镶护环运行初期三年更换一次，之后每半年就更换一次。此外，供水管道被泥沙堵塞，发电机冷却水供应不足，机温升高。

    还有某水电站，没有排沙措施，运转后进水口前缘泥沙已淤积很高。

       显然，对多泥沙河流上的进水口，有效的防沙设施是确保电站正常运行必不可少的组成部分，务必给予应有的重视。

    已建电站迸水口泥沙问题解决欠佳的原因，归纳起来有以下几个方面：

    l  对多沙河流上的电站引水防沙问题重视不够，没有很好的研究设计。

    2对于低闸引水式电站，枢纽或进水口的位置选择不当，不利于引水防沙。

    3  多泥沙河流上的电站进水口没有有效的冲沙防沙设施。

    4列上游环保效益估计过高，由于滥伐林木破坏水土保持，沙量实际上在增加，而不是想象中的减少。

    5依赖于上游梯级电站的先行兴建，靠上游水库拦沙，实际上有的不能实现。

    6对修建梯级电站改变自然条件后之河床冲淤估计不足。

 5.1.5污物堵塞拦污栅是进水口运行中较为普遍的问题。在调查的48座水电站中，有26个即半数以上的进水口曾发生不同程度的拦污栅堵塞。轻者，加大拦污栅的水头损失，减小进水口的流量(根据目前资料，有四个进水口拦污栅爪差达6m～7m，两个达llm～12m):堵塞严重者，栅条受压变形或压断，机组减荷或被迫停机。

    某水电站，1961年6月9日洪峰带来大量漂浮物，由于进水口前回流和漩涡漏斗的作用，把大量漂浮物汇集到进水口水面，吸入漩涡漏斗，附着在拦污栅上。拦污栅堵塞后，压力管道水压下降0.0492N/mm²，总出力降低4000kW，过栅压差达574m，最终造成拦污栅损坏和脱落事故。

    某水电站，1964年7、8两个月，3号机由于沉浮在深水中的带泥水草堵塞拦污栅，泥沙堵塞供水系统，共停电29次，少发电计7000多万kWh。1964年8月I2日水草堵塞拦污栅后，泥沙受阻淤积在栅前，栅后过水断面呈明流状态，水流过栅压差达6.92m，拦污棚压垮被迫停机口1966年和1967年两年停机分别为53.5天和68天，各损失电能5890万kWh和7190万kWh。为防止水草和泥沙，曾采用所谓“五道防线”设施，即拦污网、挖泥船、吹扬筒、活动拦污橱和回转拦污栅，但收效不显著。

      某水电站，由于未能及时清除拦污栅上的污物，栅前后水压差剧增，栅格变形加大，导致拦污栅压垮，污物涌进机组，最终发生机组全停的重大事故。

    另一水电站，河道漂浮物多，进水口未设专用清污设各，自1971年12月运行后的四年时间里，拦污栅发生多次部分堵塞，进流量减小，引起主机油开关跳闸，造成停机。

    某水电站，1976年5月29日上游突降暴雨，木材和枯树等杂物大量涌向进水口，斟人工来不及清污，拦污栅堵塞，过栅压差达12m，拦污栅被压垮。

    某水龟站，进水口位于大坝左岸，正对主流，因未设导污设施，汛期大量污物汇集在进水口前，污物附在拦污栅上厚达1m。

 1969年3月运行以来，1974年、1976年、1979年和1980年拦污栅接连发生堵塞，栅条受压变形．直至压垮。事故发生后，被迫采用上游一级水电站关机停水，然后放空二级水库，对拦污栅进行清理、修补和更换。

    某水电站，位于多漂木的氓江，进水口为拦河闸式侧向引水，顺流向第一道防沙设施为潜孔，因潜孔没有拦木设施，漂木期间曾钻入人量木材，多达2000多立方米。堵塞在隧洞进水口前段。

    某水电站拦污栅本身并无堵塞问题，只是拦污栅网格不适应河流污物特性，拦阻不了水流中的碎屑杂物，经常造成水轮机冷却器的堵塞。

    已建水电站进水口堵塞和拦污栅压垮的原因，归纳起来有以下几点：

    1  进水口位置欠妥。在多污物河流上，进水口项冲主流布置，又无有效的导污设施，进水口直接遭受污物的袭击：或把进水口布置的回流区，导致大量污物汇集在进口前缘。

    2对河流携带的污物特性调研不够，防污设计一般化。如在暴雨山洪来势猛、树枝和杂草密度大的河流上，进水口未设有效的导污、排污设施，只有普通型的拦污栅口

   

    3没有与污物类型相适应的清污设备。已建水电站绝大多数都是人工水而或潜水清污，少数梯级库容小的电站，还靠散空水库清污。

    4拦污栅缺少监测设施，清污不及时，没有制度化，待污物堵塞已危及正常运行对才进行清理。

    5早期设汁的拦污栅，对污物堵塞认识不足，压差荷载假定偏小，栅条强度不够。

5.1.6我国土地辽阔，南北跨越33个纬度。在北纬30°以北的17个省、区，约占我国四分之三以上的地区，尤其是东北、华北和西北地区，每年冬季都出现不同程度的冰情。

流冰，可能撞击和堵塞进水口，还可能在浅滩、河道缩窄或弯道等处堆成冰坝，气温回升后冰坝溃块，泛滥成灾，威胁进水口的安全：沿海地区的潮汐河流，在潮汐作用下冰块来回移动，可能对进水口反复撞击。黄河凌汛，特别是内蒙古和山东河段，河流流向自南向北，造成下游开河晚于上游，往往出现冰凌卡塞，形成冰坝。黑龙江、松花江都出现过冰坝口新疆天山北坡的许多河流坡陡流急，冬天大都不封冻，流冰期长，流冰量大，当气温骤降．流冰量大增，往往形成冰坝。冰坝溃决后，冰水俱下，冰块撞击河流上的建筑物。

    冰盖，当初春气温连续大幅度回升时迅遮膨胀，冰压力急剧增火．对建筑物产生巨大推力。例如，辽宁某水库工业用水取水口的钢筋混凝土塔，就是在冰压力作用下于1982年2月产生水平裂缝的。冻结．主要发生在开敞式进水口的拦污栅、闸门和门槽上，它可能封堵过水断面，使设备操作失灵，影响进水口的正常运行。

    因此．防止流冰的撞击、冰压力的破坏和设施的冻结；是严寒地区河流上进水口设计的关键问题之一。

5.1.7  为保证进水口的顺利施工和管理方便，尤其是岸式和塔式进水口，良好的交通运输条件是非常重要的。在进水口位置选择和工程布置时应予以充分重视，也是方案比较时应考虑的一个

      因素。

  5,1.8进水口位置选择及其丁程布置不是孤立的，应与整个枢纽  布置一道考虑。既要选择进水口的较佳方案，又不致影响其他建筑物的布置。因此，进水口位置选择应与厂房以及引（输）水道的工程布置方案一起进行技术经济论证而确定。为了与枢纽其他筑物的布置相协调，进水口顶部高程一般与坝顶采用同一高程。

  对于壅水建筑物为不设闸门的自流滚水坝，当坝顶高程高出正常蓄水位很多时，进水口顶部高程可根据厂房洪水设计标准，通过技术经济论证确定。进水口顶部高程应高于正常蓄水位。闸门井的顶部高程还应考虑水锤最高涌浪高度。

5.2  进水口型式、体形及布置

5.2,1为便于没计者对各式进水几特点的了解和选用，特将各式进水口的适用条件列入附录A，并附有断面图以资比较。

本规范按进水口水流条件分为开敝式、有压式和抽水蓄能/出水口三类，按所处位置分为坝式等六类，浅孔式和深孔式合称有压式。

   开敞式进水门，也称无压进水口，具有与大气接触的自由水面，适用于河流水位变化幅度小的径流引水式电站。浅孔式进水口和深孔式进水口均淹没于水面以下，不具有自由水面，属有压进水口，适用于河流水位变化幅度大或从水库取水的水电站。抽水蓄能电站的进水口相应发电和抽水两种水流相反的工况，既是进水口，又是出水口，称为进，出水口。

5,2.2位于坝上的进水口与河床式水电站进水口，其结构差异很大．本规范将两者分开。在枢纽中起到挡（壅）水作用的进水口，也属坝式进水口。

    坝式进水口是坝体的组成部分，故必须根据坝型并结合坝体分段分块进行水工布置。

    河床式进水口，既是挡水建筑物的组成部分，又是厂房建筑物的组成部分。布置时为适应水流条件，进水口在立面上应扩大。

  
做成喇叭口，上部与胸墙相连，以保护门槽和拦污栅免遭漂浮物和冰块的撞击，且可降低栅前流速使水流平顺地进入水轮机室。

5.2.3事故或检修闸门装入与岸边连接的塔形建筑物内者称为岸塔式进水口。引水式电站常常采用该型式。塔的下部嵌崮或靠在岸边，塔的稳定性好。上塔顶的交通桥易于布置。

    独立塔式进水口独立于坝体和岸边之外，结构复杂，稳定性差，闸门和上塔交通桥不便布置。

    我国已建的塔式进水口多为单面进水的矩形塔简式。多层多孔径向进水的圆形（或多边形）独立塔式进水口，由于塔身结构复杂、闸门及其启闭设备特殊，我国很少采用。

5.2.4进水口的流速一般较小，线型要求不像泄洪建筑物那样高，但为了水流平顺和水头损失小，进水口过水边界宜采用流线型，过水断面宜逐渐收缩。

5.2,5水头太高，孔口尺寸过大，可能为闸门结构或启闭机起吊能力所不允许。为此，可改变孔口尺寸，变单孔为双孔。但应注意开挖跨度增大后地质条件是否允许，设置隔墩后水流流态是否扰动太大。

5.2.6为使进水口的上、下游有良好的衔接，使水流顺畅，流态平稳，特提出本条要求。有压式进水口与有压引水洞之连接宜采用渐变收缩型口

5.2.7调节性能好的大水库一般是指多年调节、年调节及不完全年调节水库，在沿水深方向上呈现出有一定规律的水温分层，造成冬季下泄水温较天然情况下的水温高，而夏季下泄水温较低，考虑环保和农作物生长的需要时，宜采用分层取水的进水口结构型式，但需论证其合理性。分层取水结构型式一般有叠粱闸门、多层平板门、翻板门、浮洞竖井式、斜涵卧管式以及多个不同高程取水口等结构型式。它们都存在结构复杂、运行不便、增加投资、增加进水口水头损失等问题，因此，需对其采用的合理性进行论证。

  5.2.8进水口中需要装设何种闸门，口丁由进水口型式、引水道类型和长度、引道上是否装有主阀，以及对进水口下游建筑物的保护要求而定。

    1 开敞式进水口。其后明渠引水道存在进水流量的控制问题，所以除设检修闸门外，还需设工作闸门。当前池压力管道进口设有事故闸门，又不需要闸门控制进水流量时，可根据明渠引水道的重要性（流量大小、渠道长短，失事造成的危害等）设事故闸门或者检修闸门一道。

  2．有压式进水口。

    1)坝式进水口一般设置检修闸门和工作闸门，也有设置

    检修闸门和事故闸门的由当有时间要求需快速下门

    的，设有检修闸门和快速闸门。当压力管道上设有进

    水阀或厂内设有筒阀时，也可在进水口仅设置检修门

    或事故闸门一道。

    2)塔式、闸门竖井式、岸坡式进水口。大、中型重要的

工程一般设有检修门和事故闸门。

    3)河床式进水口。采用轴流机组时一般需设置检修闸门

    和事故闸门对中小型电站进口检修门槽亦可与拦污

     栅共槽。采用灯泡贯流式机组时，尾水闸门往往设置

    了事故闸门．因此，进水口只设置检修闸门。如果进

    水口和尾水均采用检修闸门，应与机组的保护结构一

    起考虑，进行论证。

  3  抽水蓄能电站进／出水口。

    1)上水库进／出水口。抽水蓄能电站的引水道与机组接

    口处往往设置工作主阀（球阀或蝶阀）。

    2)下水库进，出水口。下水库进／出水口的闸门设置不同于尾水系统的闸门。对于长尾水系统，应在尾水道和

下水库进/出水口衔接的适当位置设置一道检修闸门；对于短尾水系统，当尾水闸门为事故闸门时，一

    般宜在事故闸门的下水库侧设置一道检修闸门。如果

    经过论证．尾水事故闸门具备维修条件，也可不设置

    检修闸门。如果迸，出水口扩散段也要维修，则应研

    究检修闸门与拦污栅芡槽的合理性。

当引水道中采用埋藏式高压管道时，原则上应在上水库进，

  出水口设置一道事故闸门，例如西龙池、天荒坪、广州抽水蓄能电站。

 当引水道采用高压明管（例如溪口抽水蓄能电站）或者埋藏式高压管道和地下厂房有快速闭门保护要求时，置设一道检修闸门和一道工作闸门。

5.2.9为充分发挥通气孔的作用，通气孔管道的下口应紧靠闸门后的水道项部。上口超出上游最高水位，以防止风浪卷入杂物堵塞通气管.通气孔与闸门启闭机室分开娃为了避免在发生通气孔事故喷水时危及人身和机器设备的安全。 

    对于抽水蓄能电站上、下水库进／出水口闸门设计还应遵守DL/T 5208第12.2.2条、第12.3.2条的规定。

    气锤，也有称气浪，是压力水道中发生的一种压缩气体的刷烈运动。严重时，压缩气体经电站进水口的通气孔或进人孔冲出，引起进水口向外喷水，水柱可高达10多米。这种现象一旦发生，破坏力极大，严重威胁进水口建筑物和运行人员的安全以及电站的正常运行。据51座已建水电站的统计，其中有21座电站(占41%)的进水口先后发生过气锤喷水，有的进水口还接连不断地发生气锤喷水。

  例如，某水电站．1968午5月27日，3号机启动试运行半小时，水压从正常的61.23N/mm²下降到3.33N/mm²口此时意识到进水口闸门未开口由于闸门提得太猛，水压发生剧烈周期性变化，使洞内水流从通气孔喷出，射向闸门室，门窗被冲坏，门槽上的钢梁被掀起，值班人员受惊吓.

    又如，某水电站进水口的通气孔，其管道上口通向下游，因

充水阀的充水行程调整过大，先后发生过三次气锤喷水。最严重的一次发生在1983年3月，3号机大修后应进行管道充水，但操作人员误认为管道有水，便快速提门运行，结果造成气锤喷水，喷水射到下游fOkV开关站，引发双母线接地，发生重大事故。

    鉴于已建电站存在的上述情况，故对通气孔的上口位置作了相应规定。

5.2.10  为平衡闸门上、下游之水压力和机组运行的需要，有压管道在启门前应先行向管道充水：充水方式有三种：利用埋在闸墩口的旁通管道充水。通过设在闸门上的阀门充水；提升闸门由闸门下缝隙充水等。无论哪种充水方式，均应考虑充水设施要便于操作、检查和维修。

1960