DL T 5369 2007 电力建设工程量清单计价规范 火力发电厂工程 16

8  运行和监测

8.1  运    行

8.1.1根据上程的具体情况，提出进水几的运行要求，其中包括：

1进水口的最高和最低运行水位．

    2  进水口闸门的使用条件。

    3排沙、冲沙设施的运行要求。

    4  拦污栅的运用要求。

    5  进水口对水库运行方式的要求。

    6有压管道充水方式及注意事项。

  7其他。

8.1.2  抽水蓄能电站上、下水库进，出水口的运行除8.1.1的要求外，尚应包括抽水蓄能电站运行特点的要求。

8.2监    测

8.2.1  进水口的安全检测可分为常规项目和专门项目两大类。在施工期进行的临时检测或短期监测项目，直与长期监测项日相结合。

8.2.2应根据工程条件与工程需要选择监测的项目。

    常规监测项日应包括以下内容：

  1  进水口上游水位。

    2拦污栅前、后水压差。

    3  重要结构的应力与变形。

    4通气孔风速。

    专门监测项目应包括以下内容：

    1．高边坡渗透压力与变形。

    2泥沙和冰情。

    3地震效应。

    4其他。

8.2.3  当进水口为挡水大坝的一部分时．还应满足DL 5108和

DL/T 5178中监测设计的要求。

附  录A

（规范性附录>

进水口型式及其适用条件

A.1  坝式进水口

    坝式进水口（见图A.1）适用于各种混凝土坝。拦污栅装在上游坝面的支撑结构上。一般情况下，检修和事故闸门均装在坝体内，但检修闸门也可装在坝面。

启闭机

图A．1  坝式进水口

A．2河床式进水口

    河床式进水口（见图A.2）适用于河床式水电站，为厂房坝段建筑物的组成部分。

启闭机

图A．2河床式进水口

A．3  塔式进水口

塔式进水口（见图A.3）适用于河岸地形过缓或地质条件不

宜在岸边设置进水口的枢纽。图A.3b）所示为抽水蓄能电站上水库塔式进，出水口。

    塔式迸水口的特点：

    1  明挖量较少。

    2与岸勉连接需要较长的桥梁或水上交通。

    3  抗震性能差。

    A.4  岸塔式进水口

   岸塔式进水口（见图A．4）适用于地质条件不利于将喇叭口设在岸边岩体内。岸塔式进水口的特点：

    1  拦污栅、喇叭口和闸门均布置在与岸边连接的塔内，可减小洞挖跨度。

  2  明挖量较大。

  3进水口整体稳定性好。

图A.4岸塔式进水口

A．5  闸门竖井式进水口

    闸门竖井式进水口（见图A，5）适用于岩体完整、稳定且便于对外交通的岸坡。闸门竖井式进水口的特点：

  1  拦污栅设于洞外，检修闸门或事故闸门装在竖井内，结构简单可靠。

    2．喇叭口直接开凿在岸坡上，洞挖跨度大。

    3竖井上游段的检修需在入口处另设检修闸门（或叠粱）。

    4  引用流量太大时拦污栅布置困难。

图A．5闸门竖井式进水口

A．6  岸坡式进水口

  岸坡式进水口（见图A.6）适用条件与闸门竖井式进水口基

本相同，但检修或事故闸门沿岸坡布置，闸门尺寸和启闭力增大。

图A.6片坡式进水口

A．7  开敞式进水口

    开敞式进水口（见图A.7）适用于明渠引水式电站，进水口前缘水位变化幅度小。开敞式进水口的特点：

图A．7 开敞式进水口

    l  进水口除检修闸门外还装有工作闸门口

    2  结构简单，闸门操作可靠。

    3  防沙、防污和防冰问题均较突出。

    A．8抽水蓄能电站上、下水库进／出水口

A.8抽水蓄电站上、下水库进/出水口

A．8.1  侧式进／出水口

    侧式进／出水口（见图A.8）适用于地势高、山坡较陡、地质条件较好的上、下水库进朋{水口．输水道呈水平向与水库连接。

a）平面：b）剖面

1—进/出水口：2-闸门井；3-输水隧洞

图A.8抽水蓄能屯站上水库侧式进／出水口

A．8.2竖井式进／出水口

    地势较低、山坡较缓，输水道与水库连接不具备水平向布置

的地形地质条件下，采用竖井与水库垂直连接的进／出水口布置型

式（见图A．9）。

 

1-进/出水口；2-竖井；3-闸门井

图A.9抽水蓄能电站上水库竖井式进/出水口

A．9  分层取水的，进水口

    当需要取水库表层水时，可设置多层进水口或在进水口设置

叠梁闸门，根据库水位的变化，调节闸门的高度，达到取水库表

层水的目的（见图A．1 0）。

                           2

l-取水库表层水设置的叠粱闸门；2-电站进水口

图A．10设置叠粱闸门的进水口（剖面图）

 

附录B

（资料性附录）

进水口水力计算

B.1  沿程水头损失采用下列公式计算

   (B.1)

式中：

v——断面平均流速，m/s;

L——输水道计算长度，m;

C——谢才系数，采用曼宁公式计算：

R——水力半径，m；

n——-糙率值，见表B．1。

表B．1  糙率n值

衬砌类型	水遭表面情况	糙率平均值	糙牵最大值	糙率最小值
	采用光面爆破	0．030	0.033	0.IY25
岩面无衬砌	普通钻爆法	0.038	O．045	0.030
	全断面掘进机开挖	0.017
钢模现浇	技术一般	0.014	0.016	0.012
棍凝土衬砌	技术良好	0.013	0.014	0.012
钢衬		0.012	0.013	O.O11

 

B．2  局部水头损失采用下列公式计算

  （B.2）

——计算部位平均流速水头

g——重力加速度（取9.81 m/s²）：

ξ——局部水头损失系数值，参见表B.2。

表B.2局部水头损失系数ξ值

序 号	部位	简    图	水头损失系数ξ	备注
			0.5
1	进水几		0.2	V为管道均匀 段之流速
			O.l
2	拦污栅			β1、β2—分 别为拦污栅条 及拦污船支敦形 状系数，见表 B．3 s1、b1—分别为 拦污栅条宽度及橱条间净距

表B．2（续）

表B．3棚条及支墩形状系数β1、β2值

B.3  开敞式进水口过流能力采用下式计算

单孔闸

  (B.3)

         （B.4）

多孔闹，闸墩墩头为圆弧形时

       （B.5）

   (B.6)

  (B.7)

式中：

Q——开敞式进水口过流流量，m³/s；

m——堰流流量系数，可取0.385（宽项堰型）：

g——重力加速度，町取9.81 m/s²;

——淹没系数，取决于h_S/H_o值（见表B．4）；

B——闸孔总净宽度，m；

H₀—一计入行近流速水头的堰上水头，m：

h_s——由埋顶起算的下游水深，m；

ε——堰流侧收缩系数，对于单孔闸可按式(B．4)计算求

    得或由表B.5查得，对于多孔闸可按式(B．5)计算

    求得；

b₀一闸孔净宽，m;

b_s——上游河道一半水深处的宽度，m；

N——闸孔数：

一中闸孔侧收缩系数，可按式．(B．6)计算求得或由表

    B．5查得，但表B．5中b_s为b₀+dz;

d2——中闸墩厚度，111;

σ₀——边闸孔侧收缩系数，可按式(B．7)计算求得或由表

    B.5查得，但表B.5中bs为：

——边闸墩顺水流向边缘线至上游河道水边线之间的距

    离，m。

  

    B．4有压进水口最小淹没深度

B.4.1  有压迸水口最小淹没深度可按戈登公式估算，即

    (B．8)

    式中；

    S——进水口淹没深度（见图B．1），m：

    v——闸孔断面流速，m/s;

    d——闸孔高度，m：

    c——与进水口几何形状有关的系数，进水口设计良好和水    流对称，取0.55：边界复杂和侧向水流，取0.73。

图B.1  进水口淹没深度示意图

    B.4.2  进水口不产生负压，最小淹没深度按下式估算

     （B．9）

  式中：

～——分别为进口喇叭段、拦污栅、闸门槽、渐变段

    的局部水头损失；

    ——进水口沿程水头损失；

    v——输水道平均流速； 

    K——小小于1.5的安全系数。

B.5通气孔（井）最小有效面积可按下列公式之一进行计算

   (B．10)

       (B．1 1)

   式中：

、——通气孔（井）最小有效面积，m²；

    ——安全系数，可采用=2.8；

    ——通气孔进风量，近似取为钢管最大流量，m³/s：

    ——通气孔流量系数，采用通气阀的通气孔可取

   =0.5，无阀通气孔可取ma=0.7:

    ——钢管内外允许气压差，其值不得大干0. 1MPa，

  若通气孔能保证不被污物，冰块等堵塞 可采用计算值，但不得小于O.05MPa:

    ——通气率，无阀通气孔取=o．4～0.6，闸门孔13处

    流速v<4.5m/s可取=0．4，4.5m/s≤v≤6m/s可取=0.5, v>6m/s可取=0.6

    va——允许风速，可取va =50m/s。

    通气孔面积可按闸门后发电输水管道面积的4%～9%选取，

若通气孔喷水所造成的危害较大，宜取较大的通气孔面积比。

附  录  C

（规范性附录）

闸坝引水式与河床式枢纽中进水口的防沙设施

C.1  进水口防沙布置形式

进水口防沙布置的形式可见图C.10

 
    C．2冲沙槽

C.2.1  槽内纵向流速应大于可能进入槽内的最大推移质的起动流速。

C.2.2  推移质的起动流速应根据工程具体情况通过试验分析确定。当缺乏资料时，可用沙莫夫经验公式估算

        (C .l)

    式中：

   ——泥沙起动流速，m/s:

   ——从安全计．可采用进入槽内的最大捧移质粒径，m：

   h——冲沙时的槽内水深，m。

C.2.3  冲沙槽的设计流量包括进水口引用流最及冲沙闸门冲沙流量两部分，后者不宜小于前者。

C.2.4冲沙槽宜前宽后窄，以适应进水口引水后槽内流量随沿程渐减，但仍能保持槽内纵向流速有较均匀的分布a

 C.2.5如果计算出的槽宽较大，宜将冲沙闸分成两孔或多孔，以便根据天然来水量调节冲沙流量，使每年都有较多时间开闸排沙。

C.2.6  当冲沙闸为两孔或多孔时，可在冲沙稽内设置潜没的导沙顺坎和丁坎（见图C.1），以增大防沙效果。其中顺坎与槽内水流方向平行，丁坎则与水流方向成30°～40°交角.坎高可取槽内冲沙时水深的1/3～1/2（丁坎常低于顺坎）。

C.2.7  当冲沙闸为一孔且冲沙槽较宽时，也可设置导沙丁坎和顺坎。

C.2.8有条件时冲沙槽宜保持一定的纵向底坡，以便更有利于底沙的排除。

C．3拦沙坎

C.3.1  进水口前应设拦沙坎（见图C.1），其高度宜不低于2.5m～

  3.0m，或为槽内冲沙水深的50%左右。有条件时坎高应取更大些。

C.3.2  拦沙坎前缘与冲沙闸轴线的交角ω（见图C.1）宜采用105°～110°。

C.3.3结合电站拦沙导沙的要求，对厂房上游施工围堰进行拆除改造，起到拦沙坎的作用（见图C．2）。

l—拦沙坟：2—厂房；3-泄洪闸

图C．2  由上游施工围堰改建的拦沙坎（河床式水电站平面囤）

C．4束水墙

C.4.1  束水墙位于泄洪闸与冲沙闸之间，宜与施工期纵向导墙（围堰）相结合，讯期当冲沙闸开启时，束水墙起“束水攻沙作用”当冲沙闸关闭时，则在进水口前形成一定程度的静水区，以减少底沙进入。

C．4.2束水墙墙项高程不宜低于冲沙水位。

C.4,3束水墙长度宜超过或接近进水口前拦沙坎的长度．．

C.4.4柬水墙平面上可根据枢纽的具体情况，布置成直线、圆弧，或直线一曲线形。

C.4,5束水墙前端应做成带有斜坡的圆头或近似流线形，以避免水流过于受阻和扰动。

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