DL T 5095 2007 火力发电厂主厂房荷载设计技术规程 2

  9.3.2（续）

 

表9.3.3露天悬吊锅炉炉体风载体型系数

表9.3.4-1  主厂房设备风载体型系数

裹9.3,4-1（续）

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

10雪荷载

10.0.1  建（构）筑物屋面水平投影面上的雪荷载标准值应按

GB 50009有关规定采用。

10.0.2  作用于露天的设备、管道上的雪荷载标准值应按式

(9.0.2)计算，即

                 (9.0.2)

  式中：

一雪荷载标准值，kN/m²；

 一设备、管道顶面积雪分布系数，对设备顶平面及矩形

    管道顶面取=1，对圆形管道取=0.4；

  一基本雪压，基本雪压应由当地气象部门提供，但不应小于按GB 50009全国基本雪压分布图所规定的数值，kN/m²。

10.0.3雪荷载的组合值、频遇值和准永久值系数按GB 50009的

规定采用。

 

附录A

（规范性附录）

除氧水箱支座及荷载任务书典型格式

    A.1除氧水箱支座布置

A.1.1  除氧水箱支座布置方式有三种，见图A.1。

a）                 b）              c）

a)二支座  b）三支座（中间为限位支座，不承受竖向荷载）

    c)三支座（中间为承受竖向荷载的固定支座）

              图A．1除氧水箱支座布置简图

A.1.2除氧水箱支座布置方式选择如下：

    1  除氧水箱一般采用二支座，见图A.1 a），支座应布置在刚

度相等的支撑梁上．

    2当采用图A.I b）所示的三支座时，两端的滚动支座应布

置在刚度相等的支撑梁上。

    3对于600MW级机组配套的除氧水箱，水箱简体太长，可

采用图A.1c）所示的三支座，三个支座应布置在刚度相等的支撑

粱上。

    4因工程条件限制，三支点除氧水箱支摩布置在刚度不等的

支撑梁上时，水箱荷载分配由热机设计人员与土建设计人员共同

研究确定．

    5  由于工程条件限制，二支点除氧水箱支座布置在刚度不等

的支撑梁上时，应验算两个梁的挠度差值在厂家所允许的范围内，

以保证除氧器水平度的要求。

A.2除氧水箱荷戴任务书典型格式

    除氧水箱支座布置简图见图A.2．除氧水箱荷载任务书典型

格式见表A.1。

  图A.2除氧水箱支座布置简图

表A.I  除氧水箱荷载任务书典型格式

42

 

附录B

（规范性附录）

细粉分离器支架荷载计算假定和原则规定

B．1工程设计参数

    1 设计自然条件：基本风压、基本雪压及地震设防烈度采用

与主厂房结构设计一致的数值．

    2应有细粉分离器支架布置及本体风荷载计算简图、制粉管

道风荷载计算简图。

    细粉分离器本体风荷载计算时，受风面可按本标准作近似简

化。简图示意见图B．1～图B.3，图中实线表示本体风载计算轮廓

线。

            虚线表示实际外轮廓尺寸

图B.1细粉分离器本体风载导荷载简图

     

 

图B．2制粉管道风载导荷载简图

图B．3细粉分离器支架平面布置简图

  B．2细粉分离器本体荷载

    细粉分离器本体荷载含以下内容：分离器本体重、支架重、

平台扶梯重（含平台活载2.0kN/m²）．设备保温层重，连接管道

（制粉管）重（含保温层）。设备、管道积粉重及积雪荷载应分别

列出．

B.3细粉分离器风荷载

    细粉分离器风荷载按下列简化假定导荷载：

    细粉分离器支架导荷载时，不考虑管系对本体的支撑作用。

导算风荷载时，风振系数β_z=1.0：分离器本体及管道风载体型系

数取值不考虑互相遮蔽影响，统一取μ_s=+0.7。

    管道风荷载导荷载时，按支点间简支分配导得支点集中风载。

且不论风向及管道布置方向的差异，统一按管段支点间实际长度

取用同一计算数值。导荷载简图见图B.1和图B.2。

B．4细粉分离器支架柱脚（支墩）导荷载

  按使用目的不同，细粉分离器支架柱脚按下列两种情况导荷载：

  1  下部框架整体计算时，上部细粉分离器总的竖向荷载及总

的水平风荷载，按简支传至各支墩、平均分配共同承受。

  2支架柱脚支墩及其连接和支墩支撑构件（梁）设讦时，上

部总的竖向荷载由四个支墩平均承受；水平风荷载则应考虑斜向

的最不利情况，由两个对角线刚架承担，见图B.4．

 

 

 

图B.4细粉分离器支柱脚风载导荷载简图

    附录C

    （规范性附录）

电除尘器荷载任务书典型格式

C.1  电除尘器荷载任务书由图C.1和表C.l或表C.2两部分组成。

^

 

 

    附录D

    （规范性附录）

管道荷载任务书及代号示例

D.1统一规定

D.1.1荷载任务书中，力和力矩的基本坐标系应符合本标准6.1.5

的要求，其中Z向竖向荷载向下时用正值表示，竖向荷载向上时

用负值表示，并注明为“上拔力”。

D.1.2荷载单位采用“kN”，力矩单位采用“kN?m”。

D.1.3管道荷载点代号由管道代号及顺序号组成。热机专业管道

代号见表D.1.3，顺序号按管道系统分别编号．

表D.1.3热机专业管道代号

序号	代号	管道名称	序号	代号	管道名称
l	MS	主蒸汽管道	15	SW	工业水（服务水）管道
2	HR	再热蒸汽管道（热段）	16	DV	锅炉或汽轮机随水放气管道
3	CR	再热藏汽管道（冷段）	17	HD	加热器疏水管道
4	ES	抽汽管道	18	HV	加热器放气管道
5	GS	门杆漏气管道	19	VV	安全阀排汽管道
6	AS	辅助蒸汽管道	20	AE	凝汽器空气抽出管道
7	C	凝结水管道	21	WB	射水抽气器有关管道
8	BF	给水管道	22	SS	汽轮机轴封蒸汽管道
9	HBF	高压给水管道	23	MW	补给水管道
1O	LBF	低压绘水管道	24	DW	除盐水管道
11	CW	循环水管道	25	TN	热网管道
12	AM	胶球清洗水管道	26	IA	仪用压缩空气管道
13	OC	开式循环冷却水管逍	27	CA	厂用压缩空气管道
14	CC	闭式循环冷却水管进	28	VS	杂项排汽放气管道

 

50

表D．1.3（续）

序号	代号	管道名称	序号	代号	管道名称
29	OS	启动蒸汽管道	45	HC	发电机氢气管道
30	BO	蒸汽冲洗管道	46	FG	烟道
31	CB	连续排污管道	47	PA	一次风
32	IB	定期排污管道	49	PCA	一次冷风（压力冷风）
33	LO	润滑油管道	49	PHA	一次热风
34	FR0	抗燃油管道	50	SA	二次风
35	ME	小汽轮机排汽管道	5l	SC^	二次冷风
36	HW	空气预热器清洗水管道	52	SHA	二次热风
37	F0	供油管道	53	TA	三扶风
38	R0	回油管道	54	SE^	密封风
39	UO	卸油管道	55	AA	辅助风
40	DO	污油管道	56	SC	送粉
41	OAE	油系统空气管道	57	MC	翻粉
42	OHS	伴热蒸汽管道	58	RC	原煤
43	GC	发电机定子冷却水管道	59	DP	煤粉仓放粉管道
44	SO	发电机密封油管道
示例:主蒸汽管道5号支吊架荷载，荷载点代号：MSS
注：当工程中规定采用KKS或其他编码系统时，管道代号可不采用本编号系统

 

D.1.4管道荷载任务书可采用下列两种形式：

    1荷载值直接标示在荷载布置图上；

    2荷载布置图上仅标示荷裁点位置及代号，荷载值列表表

示，适用于荷载点布置密集或一个荷载点有多项荷载的地点，荷

载表格形式见表D.1.4。

表D.1.4荷载表

荷载点代号	Fx kN	Fy kN	Fz kN	Mx kN?m	My kN?m	Mz kN?m

 

 

D.1.5荷载标示方法：

    例：主蒸汽管道5号支吊点，竖向荷载（向下）为30kN，当

支吊点位置及形式不同时，其标示方法见表D.1.5．

表D．1.5荷载标示方法示例

表D．1.5（续）

 

D.2管道荷载任务书示例

D.2.1  管道荷载任务书见图D.1及图D.2。

 

荷载点代号	Fx kN	Fy kN	Fz kN	Mx kN?m	My kN?m	Mz kN?m
HBF1	±1.9	±1.9	1.9
HBF2	±2.7	士2.7	17
HBF3	18	-8	28	15	11	7
HBF4	±1.2	±1．2	12
HBF5	-9	28	32	32	48	-l8
HBF6	±1.3	±1.3	13
HBF7	16	-11	14	6	12	1l
HBF8	±4.1	±4.1	41

图D.1管道荷载任务书示例

DL / T 5095 -- 2007

 

4总    则

4.0.1  本条为新增条文。提出制定本标准的目的。

4.0.2本标准将过去习惯用的机组容量改为×××MW级，目的

是为了适应于某工程机组容量可能在某一等级间上下变化的情

况，例如300MW级机组包含325、330、350、360MW容量机组。

由于目前国内I000MW机组电厂正在建设，尚未投入运行并经过

实践考验，因此无法将本标准的适用范围扩大到I000MW级机

组，只有待条件成熟时补充。对于单机容量大于000MW的电厂，

可参考本标准使用。

4.0.3本条对火力发电厂主厂房荷载设计技术标准的编制范围

进行了界定，在此范围内的烟囱、烟道荷载均按相关标准规范采用。

4.0.4本条为新增条文．根据GB 50068—2001《建筑结构可靠

度设计统一标准》中的术语，将作用在结构上的作用分别称为直

接作用（荷载）和间接作用（如地基变形、混凝土收缩、焊接变

形，温度变形或地震等引起的作用），荷载仅等同于直接作用。由

于工程中容易将两种不同性质的作用混淆，故新增此条提醒注意。

4.0.5本条为新增条文，给出标准所采用的基准期．在确定各类

可变荷载的标准值时，会涉及出现荷载最大值的时域问题，本标

准统一采用一般结构的设计使用年限50年作为规定荷载最大值

的时域，在此也称为设计基准期。

4.0.6本条为新增条文．指出土建结构设计出现的荷载，本标准

未作规定的，按现行其他国家标准采用。

4.0.7本条所述的工艺专业，系泛指主厂房设计中涉及的所有工

艺专业，包括热机、运煤、除灰、电气、热控、化水、水工供水

以及暖通专业，均应遵守本标准．当有关专业规定的楼面活荷载

与本标准发生矛盾时，以本标准为准．

 

5基本规定

5.1  荷载分类和荷载代表值

5.1.1  因本标准包含工艺荷载，因此将本条中“土建结构荷载”

中的“土建结构”四字删去：

5.1.2根据国家荷载规范的规定，列出荷载分类，是为了方便使

用，便于土建和工艺设计人员有一个共同认可的类别划分标准。

因为第3章对荷载已有定义，故删去原标准中的关于术语定义的

字句，使条文更简练。

5.1.3、5.1.4本条将电厂主厂房中常见的工艺荷载明确划分归

类，由于设备和管道荷载有正常运行工况和非正常运行工况的不

同，虽然均将其作为可交荷载一类，但因其参与荷载效应组合的

条件不同，所以将设备管道荷载分为正常工况和非正常工况两种

可变荷载。

    将煤粉仓爆炸荷载及泄爆门泄爆荷载纳入偶然荷载是与国家

规范的原则规定一致的。本标准将汽轮机发电机短路电流荷载定

为偶然荷载，是和GB 50040--1996《动力机器基础设计规范》及

DIJT 5022--93《火力发电厂土建结构设计技术规定》的规定一致

的。

    其余电气设备和各种辅机的短路电流荷载，相应要小一些，

但是发生的概率却比汽轮发电机的短路电流要多得多，因此本标

准将其作为非正常工况的可变荷载考虑．

5.1.5本条提出了设备（台管道）非正常工况时的可变荷载应当

合理选用，例如煤粉堵粉荷载，在进行构件设计时，每一单元（俩

个有效支点间的构件称为一个单元），只能按最不利的一个受力点

考虑，不得将所有支架支吊点均按最不利的情况同时采用．对于

支吊架的连续节点和预埋件，则应按每个点均有可能出现最不利

的荷载设计．

    对偶然荷载的代表值，由于实测资料缺乏，目前只能按工程

经验，例如煤粉仓爆炸荷载及设备管道中泄爆门的泄爆荷载，系

以泄爆门动作压力为依据提出的。电气设备动作荷载及短路电流

荷载系电气专业根据厂家设备资料及短路电流计算提出的，故标

准明确按工艺提供的荷载资料采用。

    根据国家规范在荷载代表值中增加频遇值一项。

5.1.6本条为新增条文。提出对可变荷载标准值的取值原则。

5.1.7、50l.8与现行国家规范协调，新增此两条。

    5.2荷载效应组合

5.2.1GB  50009—2001《建筑结构荷载规范》按修订后的GB

50068--2001《建筑结构可靠度设计统一标准》修改了组合规则，

并摒弃了“遇风组合”的旧概念：对荷载基本组合增加了由永久

荷载效应控制的组合；在正常使用极限状态设计中，对短期效应

组合分别给出标准和频遇组合两种组合。为与国家规范相协调．

删去了原标准中给出的简化组合公式，统一要求荷载组合按GB

50009《建筑结构荷载规范》进行，但荷载分项系数等按本标准采

用．

    本标准规定设备非正常运行工况时的可变荷载不参与主厂房

框排架荷载效应组合，仅在构件设计及连接件设计时参加荷载效

应的最不利组合，并规定组合系数取l.O，这是为了既合理设计框

排架，同时确保支撑构件的安全．

5.2.2与GB 50009--2001《建筑结构荷载规范》协调，重新给

出荷载分项系数取值。本标准除引用了国家建筑结构荷载规范对

永久荷载，可变荷载分项系数的一般规定外，还补充明确规定了

火力发电厂主厂房内各种荷载的分项系数。由于工艺设计标准和

土建设计标准存在重复状况．即工艺管道荷载标准值的取值中包

含了1.4的荷载修正系数，土建电算程序中又含荷载分项系数1.3,

产生了部分重复。因此，计算框架组合荷载时，可将管道荷载乘

0.9折减系数。

5.2.3本条同原标准4.2.2。

5.2.4根据现行国家规范修改，要求荷载效应组合按GB 50009

《建筑结构荷载规范》采用，但频遇值系数、组合值系数和准永久

值系数按本标准采用。取消原标准4.2.3条，因为荷载组合公式已

包含此条内容。

 

 

6设备、管道荷载

6.1设备荷载一般规定

6.1.1  设各自重即为设备制造厂家正式设计图纸或资料中标注

的设备总重。

    与设备连接的管道位移（包括热胀、冷紧及端点附加位移）、

自重和持续外载产生的作用于设备上的推力应由管道静力计算后

确定。当有多根管道与设备相连接时，应先计算出每根管道对设

备的推力，然后采用矢量法按运行工况分别进行组合，取其最不

利的一组作为管道对设备的推力（力和力矩）。

6.1.2对于设备的水平荷载，结构设计人员应根据荷载是否平

衡，考虑对框架整体计算的影响。工艺专业提资时应明确给出荷

载类型。且不论荷载是否为可平衡荷载，均应考虑直接承力点处

埋件选用、构造连接和杆件承载能力的局部影响。

6.1.5计算设备荷载时，设备自重应直接采用设备正式制造图纸

中标示的设备总重，不另乘荷载系数。主要考虑：

    1  设备总重是按设备制造图纸进行计算的，准确度较高。

    2设备制造图纸中对各部件的尺寸偏差均有严格要求，且

不存在安装误差、荷载分配不准、保温容重偏差的影响，因此

设备制造完成后的实际质量与设计图纸上标示的质量差别不会

太大．

    3设备支架结构自重已另行计算，不需通过修正设备自重来

考虑支架结构的重力。

    计算设备保温结构及与设备连接的管道重力时，可参照本标

准6.3.6条的规定取值．

6.2主要设备荷载

    本标准将电厂主要设备作为一节，并列出了荷载资料格式，

以方便使用。条文中所列的设备是指主机以外的主要辅助设备。

对于锅炉、汽轮机和发电机，制造厂家均提供有较完整的荷载资

料，标准中不另行规定，设计中可直接采用厂家提供的资料。

6.2.1  除氧水箱一般均布置在同一框架内，且中间不跨越伸缩

缝，当不计连接管道的推力时，除氧水箱活动支座上的摩擦力与

固定支座上的摩擦反力属可平衡水平荷载。除氧水箱横向摩擦力

不考虑。

    除氧水箱支座应布置在刚度相等的支撑梁上，可简化支座荷

载分配，并保证除氧器淋水扳的水平度满足施工验收规范及设备

制造厂的要求。例如上海电站辆机厂为300MW机组配套的

1080t/h卧式除氧器，在产品说明中规定：“只有在保证除氧器水

平基准线的水平偏差小于或等于2mm时，才能保证在运行时凝结

水均匀地从小槽钢长度方向流出，否则会减少小槽钢的汽水接触

面积”，影响除氧效果。因此，当工程条件受限制，除氧水箱放在

刚度不等的支撑梁上时，应验算梁的挠度差在厂家允许的范围内。

支座荷载分配应考虑支撵梁变形不等引起的荷载二次分配。

6.2.3单机容量300MW级及以上的机组，高、低压加热器为卧

式结构且布置在除氧框架或汽轮机房中间夹层内较多，土建结构

设计应考虑加热器壳体（或管系）抽出时的检修荷载。根据调查，

加热器整体更换的机会不多，其对楼（地）面产生的荷载可根据

实际拖运方案，采取临时性措施解决。框架设计时，应对该工况

进行核算。

6.2.4、6.2.5电厂实际运行中，由于操作不当，可能出现原煤仓、

煤粉仓装煤（煤粉）过援的情况。因此，原煤仓、煤粉仓的荷载

按几何容积满载考虑。这与DL/T 5022—93《火力发电厂土建结

构设计技术规定》的取值规定是一致的。

 

6.2.6电除尘器基础荷载均由设备制造厂家计算后提供．通过调

查了解，各厂家提供的荷载资料，其计算方法、荷载分类、荷载

系数及资料的内容深度与格式均不统一，工程设计中使用很不方

便，且容易造成结构设计的不合理。为使电除尘器荷载资料规范

化，附录C编列了电除尘器基础荷载任务书的典型格式，厂家应

按典型格式的要求提供荷载资料。典型格式中表C.1系作用于电

除尘器支撑轴承（及柱顶）处的荷载，当电除尘器采用钢支架，

由设备厂家负责设计供货，而设计院仅负责地下基础设计时，制

造厂应按表C.2提供组合后的作用于基础上的竖向力、水平力及

力矩．

6.3管道荷载

6.3.1、6.3.2管道摩擦系数根据DL/T 5054--1996《火力发电厂

汽水管道设计技术规定》中的7.3.1的规定进行编制。

    关于管道水平荷载的提资和对土建结构设计的整体影响和局

部影响的考虑同本标准6.1.2条的说明。

6.3.3管道在非正常运行工况下的荷载属可变荷载，但不参与框

排架的荷载效应组合。因此，在提供框排架计算的荷载任务书时

不应考虑，在提供框排架部件设计的荷载任务书时应考虑。

6.3.6本条文规定计算管道竖向荷载标准值时，对6.3.1中1-4

款所列的荷载应乘以荷载修正系数1.4，其理由是：

    1  根据GB 5(XX)9—2001《建筑结构荷载规范》关于荷载标

准值的定义，管道荷载标准值是指管道在预期使用寿命内，在正

常情况下出现的最大量值。按设计条件、管道公称尺寸、保温结

构平均容重计算的管道荷载，未考虑管子壁厚偏差、保温结构容

重偏差、安装误差、荷载分配不准的误差和支吊架结构自重对管

道荷载标准值的影响，不能代表管道在预期使用寿命内出现的最

大荷载。

    2管子壁厚偏差、保温结构容重偏差和安装误差等只要在有

关标准规定的范围内，工程上是允许的，也就是说是有可能出现

的，支吊架结构自重是客观存在的，在提供荷载任务书时还无法

计算，故列入荷载修正系数中考虑。荷载修正范围仅包括管子、

零部件及保温结构自重，不包括管内介质重及其他各项荷载。GB

50009--2001《建筑结构荷载规范》规定，“永久荷载标准值，对

于结构自重，可按结构构件的设计尺寸与材料单位体积的自重计

算确定。对于某些自重变异较大的材料和构件（如现场制作的保

温材料、混凝土薄壁构件等）。自重的标准值应根据对结构的不利

状态，取上限值或下限值”。因此，本条文规定的管道荷载取值原

则与GB 50009--2001《建筑结构荷载规范》的规定基本上是一致

的。

    3计算管道竖向荷载标准值时，对5.3.1中l～4款所列的荷

载乘以荷载修正系数1.4，与DL/T 5054--1996和DL/T 5121—2000

中计算支吊架结构荷载时所取的荷载修正系数是一致的。为

避免与建筑结构荷载组合的荷载分项系数有部分重复计算的状

况，计算框架荷载组合时，对管道荷载可乘以0.9的折减系数。

    DL/T 5121《火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程》（简称

“烟规”）在参考国外公司规定和DL/T 5022《火力发电厂土建结

构设计技术规定》的基础上，对锅炉烟风道积灰荷载的计算方法

进行了修订，为与“烟规”一致，本次标准修编沿用了“烟规”

中的规定。

    混凝土烟道、湿法脱硫吸收塔后水平烟道的积灰荷载取值按

相关标准、规范执行。

6.4设备动力荷载

6.4.2设备动力系数与设备的运动方式、工作转速有关。动力系

数的确定比较复杂，表6.4.2所列的楼面常用设备的动力系数是根

据有关手册资料收集整理的，仅供工程设计中参考使用。对于布

置在楼面上容量大于20kW的旋转运动的泵、风机及电动机和容

量大于5kW的往复运动、复杂运动的泵、风机，设备动力荷载不

能采用表6.4.2所列的动力系数进行计算，应按本规定6.4.3的规

定执行。

6.4.3  GB 50040—1996《动力机器基础设计规范》及DL/T 5022

--93《火力发电厂土建结构设计技术规定》均明确规定，汽轮发

电机组基础，给水泵汽轮机及其他建造在地基上的辅助机器，设

备动力荷载应采用制造厂家提供的资料，当无设备制造厂家资料

时，可按上述两本规范的有关规定采用。因此，本标准不再另行

规定，工程设计时，应按上述两本规范执行。

6.5设备、管道的地震作用

    本条所述设备的地震作用，包含了一般设备和主要设备（如；

除氧器，高、低压加热器，粗、细粉分离器，电除尘器等）的地

震作用。

    土建结构按DL/T 5022《火力发电厂土建结构设计技术规定》

的规定进行设计时，可按工艺提供的设备、管道荷载，直接作用

在杆件轴线上（略去对轴线的偏心）的质量考虑，由计算程序自

动进行框架的整体抗震分析。对工艺设备、管道地震作用的受力

点，土建应进行局部结构的抗震设计、抗震构造、埋件选用，必

要时尚应对直接承力构件进行承载能力核算。

    当工艺按照技术规定，对管道进行地震验算并需装设减震装

置时，工艺专业应提供减震装最传递给土建结构的推力和力矩．

7屋面、楼（地）面活荷载

7.0.2工艺专业提供荷载资料时，根据设计的需要，对设备、管

道荷载可考虑分阶段（初步设计、施工图总图、施工详图）按不

同深度要求提供资料。

    根据各设计单位的经验，不同设计阶段的设计深度要求不同，

同时工艺提供荷载资料时也不可能一次提供完而不改变，因此工

艺荷载资料可以分阶段提出，逐步完善。

    l  初步设计阶段：本阶段工艺提供土建专业的荷载资料系作

为主厂房框排架，钢筋混凝土炉架、汽轮机基础和主厂房基础等

主体结构作结构选型和确定结构构件断面外形尺寸用。

    工艺专业一般提供以下主要荷载资料（本阶段可不提管道水

平推力）。

    I)框架部分：提供布置在框架范围内的大设备荷载与大管

    道的估算荷载。大设备荷载：系指除氧器，租、细粉分

    离器，工业水箱，高、低压加热器，原煤仓（煤粉仓）．

    桥式起重机等设备荷载或与上述设备荷载相当的其他设

    备荷载。大管道估算荷载：系指主蒸汽、主给水、高温

    与低温再热蒸汽、一次风、煤粉系统管道荷载或与上述

    管道荷载相当的其他大管道荷载。

    2)钢筋混凝土炉架：由锅炉厂提供锅炉本体与空气预热器

    等的荷载、大管道的荷载及其作用点。大管道估算荷载：

    系指主蒸汽、主给水、高温与低温再热蒸汽、热风道、

    冷风道、烟道等管道荷载或与上述大管道荷载相当的其

    他大管道荷载。

    3)汽轮发电机基础：由汽轮机与电机厂提供基础上部外形

    尺寸及机组的荷载大小、作用点及其分布简图（转子部

    分质量应单独列出）。提供的资料尚应包括机组临界转速

    等动力特性资料。

    2施工图总图阶段：工艺专业提供荷载资料以供土建专业计

算复核主厂房框排架、钢筋混凝土炉架和汽轮机基础构件断面，

并确定配筋。主框架等主结构施工图计算在此阶段完成-工艺专

业提供荷载资料的内容与初步设计阶段相同，仅是深度不同。本

阶段提供的大设备、大管道荷载应包括竖向荷载以及管架固定支

座水平推力；设备热位移影响产生的不平衡水平力。提供汽轮发

电机的短路电流荷载，凝汽器真空吸力、汽缸热膨胀力等；提供

作用于汽轮发电机基础上的辅助设备（凝汽器、冷油器、油箱）

及汽水管道荷载、主汽阀门荷载等。

    当锅炉及汽轮机高温部件的热量传至混凝土表面，使其温度

超过60℃时，应提供数据资料，由土建专业考虑温度应力及采取

必要的构造措施．

    3施工图阶段：工艺专业提供全部资料，以供土建专业完成

施工详图设计，即完成框架（含钢筋混凝土炉架）各层梁、板（部

件）计算。工艺专业提供荷载资料深度如下：

    1)楼层粱、板结构：补充完善施工图总图阶段所提出的楼

    面设备及管道荷载（包括小荷载）资料．作为楼层梁、

    板等结构构件计算用。当大的设备荷载无变化时，土建

    专业不再复算框架，必要时仅对个别框架进行核算。工

    艺专业提供设备、管道荷载资料时，应按本标准的规定

    提出作用于土建结构上的全部工艺荷载．包括非正常运

    行工况的荷载，即支吊架转移荷载，设备、管道的积-荻、

    积粉荷载，水压试验荷载，蒸汽管道排汽荷载，电气设

    备操作（动作）荷载，以及某些偶然荷载（泄爆阀门动

    作荷载）。

    2)预埋件和支墩：当预埋件承受偏心力矩，推力、扭矩与

    动力作用等复杂力系时，需注明荷载性质、作用点、大

    小与方向。

7.0.3本条规定系参照GB 50009--2001《建筑结构荷载规范》

中的4.2.2“工业建筑楼面（包括工作平台）上无设备区域的操作

荷载，……可按均布活荷载考虑，采用2.0kN/m。”本条规定主

要是供必要时进行楼面结构核算用。一般情况下，楼面结构设计

活荷载均宜按表7.0.4采用。

7.0.4表7.0.4“火力发电厂主厂房屋面、楼（地）面活荷载”基

本上保留原标准的荷载取值。另根据GB 50009--2001<建筑结构

荷载规范》，增加可变荷载的频遇值系数、组合值系数一

    关于组合值系数取值问题：GB 50009--2001《建筑结构荷载

规范》没有明确荷载组合值的确定方法，主要是在工程设计的经

验范围内，偏保守地加以确定的。本标准也是根据这一原则来修

订的。根据GB 50009---2001《建筑结构荷载规范》第4章表4.1.1，

民用建筑楼面中各项一般取值为0.7．而书库、档案库、储藏室、

电梯机房为0.9；而在工业建筑楼面中，共列了6种类型厂房，计

31类车间，只有l类车间（一般光学仪器装配车间．产品在装配

桌上装配时）才取0.7，其余取1.0的有19类车间，占61%，取

0.8的有11类车间，占35.5%，结合电厂特点，从安全角度出发，

除个别组合值系数取0.7外，其他大部分取0.8—1.0，以确保结构

安全。

    关于频遇值系数取值问题：参照GB 50009—2001《建筑结构

荷载规范》工业厂房楼面频遇值系数略高于准永久值系数，并结

合电厂实际情况提出了一个初步值。根据GB 50009—2001《建筑

结构荷载规范》编制说明，频遇组合系数在考虑短期组合时．可

根据设计的不同要求，分别采用荷载的标准组合或频遇组合-增

加的频遇组合系指永久荷载标准值、主导可变荷载的频遇值与伴

随可变荷载的准永久值的效应组合，其实质类似于准永久组合，

仅其中的主导可变荷载的取值小于标准值而大于准永久值，即采

用频遇值。频遇值系数的取值在目前的条件下很难确定，而GB

50009---2001《建筑结构荷载规范》中关于频遇值组合在实际工程

实践中如何运用也无指导性条文可循，列入可变荷载频遇值系数，

暂时没有实际意义。

    表中600MW级机组的除氧器层及低压配电装箴层楼面荷

载，系根据调查分析后确定的。其中除氧器层荷载，根据荷载调

查，国产600MW机组电厂采用6kN/mz--10kN/m²。而引进的几

个500、600MW机组电厂采用的楼面荷载为I0kN/m²-25kN/m²，

并且不少引进的300MW级机组电厂已采用了7.5kN/m²～20kN/m².

甚至早在20世纪70年代初期建设的一些大机组电厂

已采用了较大的楼面荷载取值：如望亭国产300MW机组电厂楼

面荷载取10 kN/m²，陡河电厂（引进日本250MW机组）为12 kN/m²，

元宝山电厂（法国300MW机组）为10kN，m2．同时考虑到除氧

水箱层布置和大机组电厂卧式高、低压加热器楼面的设备、管道、

保温材料堆放等荷载因素相似，而高、低压加热器层荷载普遍采

用10 kN/m²，故综合分析后将600MW级机组除氧器层荷载定为

10 kN/m²。

    低压厂用电楼面荷载，DL/T 5022—93中采用4 kN/m²。由于

电气设备技术更新变化，除一部分直流盘柜尚可满足外，当采用

组合电器等产品时，楼面荷载值4 kN/m²明显偏小，通过调查了解，

电气现在通常采用的Domino柜，UPS主机柜、干式变压器柜等，

其楼面荷载均为10 kN/m²左右，近年不少300MW及600MW机

组电厂，特别是一些引进机组和涉外电厂，低压厂用电楼面荷载

均在10 kN/m²～l5 kN/m²。因此本标准将600MW级机组电厂低压

厂用电楼面活荷载定为101kN/m²，而对l2MW～l25MW及

200MW～300MW级机组则增加了说明“由工艺提供，对一般盘

柜可按6 kN/m²采用”。

    根据调查，控制室楼面荷载对l2MW～300MW机组基本能

满足要求，但对300MW机组是偏低的，仍按原规定值4 kN/m²

采用。继电器室、蓄电池室则普遍偏低，调查发现继电器盘比老

 

式的质量大，蓄电池室则因新型产品系多层叠放等布置形式，

4 kN/m²楼面荷载变成控制室楼面，继电器室、蓄电池室楼面及屋

面三项，楼面荷载按实际调查进行了调整，将继电器室、蓄电池

室楼面按不同单机组容量分为6、8、10 kN/m²三级；将600MW

级控制室楼面荷载取为10 kN/m²。

    根据DL/T 600--2001《电力行业标准编写基本规定》的规定，

将表的脚注编号由原来的1）、2）、3）、……改为英文字母a、b、

c……，并将脚注移入表框内。

7.0.6  为了使电厂工程在施工安装和生产运行时能按照设计要

求有条不紊地进行，达到有利予文明施工和文明生产、合理利用

安装检修平台的目的，学习了国外机组电厂工程设计的实践经验。

本条规定了在施工图设计阶段，设计院应在300MW级以上机组

工程的汽轮机运转层平台楼面上按布置要求列有标志，以供施工

安装和运行检修时遵照执行。

 

             8  吊车荷载

8.0.1  本条增加“注”，提出在一般情况下本标准所指的轻级工

作制吊车的含义。

8.0.2基本同原标准。

8.0.3本条为新增条文。指出吊车荷载动力系数及组合值、频遇

值、准永久值的取值规定。

 

 

 

9风荷载

9.1  风荷载标准值及基本风压

9.1.1根据GB 50009--2001《建筑结构荷载规范》增加围护结

构风荷载的计算公式。

9.1.2根据GB 50009—2001《建筑结构荷载规范》，将基本风压

的重现期由原来的30年改为50年，荷载取值不得小于0.3 kN/m²。

9.1.3本条为新增条文。按GB 50009--2001《建筑结构荷载规

范》给出风荷载的组合值、频遇值和准永久值系数。

9.2风压高度变化系数

  按新编国家规范，对原标准8.2.1、8.2.2进行修改。取消表

8.2.1“风压高度变化系数”，不再将国家规范的风压高度变化系数

表摘录放在本标准中。

 

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