DL T5018 2004 水利水电工程钢闸门制造安装及验收规范 5

 

附录H

（资料性附录）

大气露点计算表

环境温度   相对湿度	-5	0	5	10	15	20	25	30	35	40
95	-6.5	-1.3	3.5	8.2	13.3	18.3	23.2	28.0	33.0	38.2
85	-7.2	-2.0	2.6	7,3	12.5	17.4	22.0	27.0	32.0	37.1
80	-7.7	-2.8	1.9	6.5	11,5	16.5	21.0	25.9	31.0	36.2
75	-8.4	-3.6	0.9	5.6	10.4	15.4	19.9	24.7	29.6	35.0
70	-9.2	-4.5	-0.2	4.6	9.1	14.2	18.5	23.3	28.1	33.5
65	-10.0	-5.4	-1.O	3.3	8.O	13.0	17.4	22.0	26.8	32.0
60	-10.8	-6	-2.1	2.3	6.7	11.9	16.2	20.6	25.3	30.5
55	-11.5	-7.4	-3.2	1.0	5.6	10.4	14.8	19,1	23.0	28.0
50	-12.8	—8.4	-4.4	-0.3	4.1	8.6	13.3	17.5	22.2	27.1
45	-14.3	-9.6	-5.7	-1.5	2.6	7．O	11:7	16.0	20.2	25.2
40	-15.9	-10.3	-7.3	-3.1	0.9	5.4	9.5	14.0	18.2	23.O
35	-17.5	-12.1	-8.6	-4.7	-0.8	3.4	7.4	12．O	16.1	20.6
30	-19.9	-14.3	-10.2	-6.9	-2.9	1.3	5.2	9.2	13.7	18.0

 

98

DL/T 5018 -- 2004

附录I

（资料性附录）

金属涂层厚度和结合性能的检查

I.l  金属涂层厚度检查

    金属涂层厚度检查方法如下：

1 m²以下时，在一个面积为lcm²的基准面上测量五点涂层厚度，取五个值的算术平均值为该基准面的局部厚度，测点分布见图I．2。

    2根据工件大小和结构复杂程度的不同，按照分布均匀，

具有代表性的原则，一般在平整的表面上，每lO m²不少于三个基准表面，结构复杂的表面可适当增加基准表面。

图I．1  十点法测点布置图

    图1.2五点法测量布置图

    3  实测涂层的最小局部厚度不得小于设计规定的厚度。

I．2  金属涂层结合性能检查

    金属涂层结合性能检查方法如下：

    1  用图1．3所示硬质刃口刀具，将涂层切割成方形格子，

尺寸见表I.1；

表II.1  涂屡切格尺寸表

检查的涂层厚度 m	切格区的近似面积 mm×mm	划痕间的距离 mm
<200	15×15	3
>200	25×25	5

 

2           切割时刀具的刃口与涂层表面约保持90角（见图1．4），切割后，涂层至基体表面必须完全切断.

 

    3在格子状涂层表面，贴上宽度为25mm的布胶带，用500g负荷的辊子或用手指压紧，然后按图I．5所示方法，以手持粘胶带的一端，按与涂层表面垂直的方向，以迅速而突然的方式将粘胶带拉开，检查涂层是否被胶带粘起而剥离；

    4涂层的任何部位都未与基体金属剥离为合格，如果胶带上有破断的涂层粘附，但破断部分发生在涂层间，而不是涂层与基体的表面上，基体未裸露，亦认为合格。

图I．5粘胶带拉开方式示意图

 

 

 

 

 

 

 

 

 

附录J

（资料性附录）

一般工程与结构用铸钢件

J．1  GB/T11352《一般工程用铸造碳钢件》摘录

J．1.1  一般工程用铸造碳钢件化学成分应符合表J．1的规定。

J．1.2一般工程用铸造碳钢件力学性能应符合表J．2的规定。

表J.l  铸造碳钢件的化学成分

	元素最高含量 %
牌号	C	Si	Mn	S	P	残余元素
						Ni	Cr	Cu	Mo	V
ZG 200-400	0.02		0.80
ZG 230-450	0.30	0.50
ZG 270-500	0.40			0.04	0,04	0.30	0.35	0.30	0.20	0.05
ZG 31(}-570	0.50	0.60	0.90
ZG 340-640	0,60
注l z对上限减少0.01%的碳，允许增加0.04%的锰，对ZG 200-400的锰最高至1.OO%，其余四个牌号锰最高至1.20%。 注2：残余元素总董不超过l.00%，如需方无要求，残余元素可不进行分析。 注3：当使用酸性炉生产铸件时，S、P含量由供需双方商定。

 

 

 

表J．2铸造碳钢件的力学性能

	最  小  值
	屈服强度			根据合同选择
牌号	或	抗拉强度	延伸率		冲击韧性
	N/mm2 (kgf/mm2)	N/mm2 (kgf/mm2)	%	收缩率   %	J	Kgfm/cm2
ZG 200-400	200   (20.4)	400   (40.8)	25	40	30	6.0   J

 

表J.2（续）

	最  小  值
	屈服强度			根据合同选择
牌号	或	抗拉强度	延伸率		冲击韧性
	N/mm2 (kgf/mm2)	N/mm2 (kgf/mm2)	%	收缩率   %	J	Kgfm/cm2
ZG 230-450	230   (23.5)	450   (45.9)	22	32	25	4.5
ZG 270-500	270   (27.6)	500   (51．O)	18	25	22	3.5
ZG 310-570	310   (31.6)	570   (58.2)	15	21	15	3
ZG 340-640	340   (34.6)	640   (65.4)	10	18	10	2

 

J．2GB/T14408《一般工程与结构用低合金铸钢件》摘录

J.2.1  一般工程与结构用低合金铸钢件的硫、磷含量应符合表J.3的规定。

J．2.2一般工程与结构用低合金铸钢件力学性能应符合表J．4的规定。

表J．3低合金铸钢件化学成分中的硫、磷含量

牌  号	最高含量 %
	S	P
ZGD270- 480
ZGD290- 510
ZGD345- 570	O．040	0．040
ZGD410- 620
ZGD535- 720
ZGD650- 830
ZGD730- 910
I ZGD840-  1030	0.035	0.035

表J.4低合金钢铸件的力学性能

	最  小  值
牌号	屈服强度 或 MPa	抗拉强度   MPa	延伸率     %	收缩率   %
ZGD270- 480	270	480	18	35
ZGD290- 510	290	510	16	35
ZGD34-570	345	570	14	35
ZGD410- 620	410	620	13	35
ZGD5 35- 720	535	720	12	30
ZGD650- 830	650	830	10	25
ZGD730- 910	730	910	8	22
ZGD840-1030	840	1030	6	20
注：表中力学性能值取自28mm厚标准试块。

 

 

附录K

（资料性附录）

优质碳素结构钢和合金结构钢

K．1  GBtT 699《优质碳素结构钢》摘录

K.l.l  优质碳素结构钢的牌号、统一数字代号及化学成分（熔炼分析）应符合表K．1的规定。

表K.1  优质碳素结构钢的化学成分

			化学成分     %
序	统一数	牌				Cr	Ni	Cu
号	字代号	号	C	Si	Mn	不大于
1	U20252	25	0.22～0.29	0.17～0.37	0.50～0.80	0.25	0.30	O．25
2	U20302	30	0.27～0.34	0.17～0.37	0.50～0.80	O．25	0.30	0.25
3	U20352	35	0.321139	0.17～0.37	0.50～0.80	0.25	0.30	O．25
4	U20402	40	0.37～0,44	0.17～0.37	O.50～0.80	O．25	0.30	O．25
5	U20452	45	0.42～0.50	0.17～0.37	0.50～0.80	0,25	0.30	0.25
注：表中所列牌号为优质钢，如果是高级优质钢，在牌号后面加“A”（统一数字代号最后一位数字改为“3）；如果是特级优质钢，在牌号后面加"E"。（统一数字代号最后一位数字改为“6”）；对于沸腾钢，牌号后面为“F，，（统一数字代号最后一位数字为“0"）；对于半镇静钢，牌号后面为"b"（统-数字代号最后一位数字为"I”）。

 

DL/T 5018 - 2004

K．1.2优质碳素结构钢的磷、硫含量应符合表K．2的规定。

    表K.2优质碳素结构钢的磷、硫含量

K.1.3  优质碳素结构钢用热处理（正火）毛坯制成的试样测定钢材的纵向力学性能应符合表K．3的规定。

表K．3优质碳素结构钢的力学性能

			推荐熟处理温度 ℃								钢材交货状态
序 号	牌 号	试样 毛坯 尺寸				MPa	MPa	%	%	J	硬度HBSI1O/ 3000不大于
		mm	正火	淬火	回火	不小于					未热   处理	退火钢
1．	25	25	900	870	600	450	275	23	50	71	170
2	30	25	880	860	600	490	295	2l	50	63	179
3	35	25	870	850	600	530	315	20	45	55	197
4	40	25	860	840	600	570	335	19	45	47	217	187
5	45	25	850	840	600	600	355	16	40	39	229	197
注：表中所列正火推荐保温时间不少于30min；淬火推荐保温时间不少于30min;回火推荐保温时间不少于th。

 

K．2 GB/T 3077《合金结构钢》摘录

K.2.1  低合金结构钢的牌号、统一数字代号及化学成分（熔炼分析）应符合表K．4的规定。

K.2.2  低合金结构钢中硫、磷及残余铜、镍、钼的含量应符合K.5的规定。 

K.2.3低合金结构钢的力学性能应符合表K.6的规定。

表K．4低合金钢的化学成分

序 号	统_数 字代号	牌号	化学成分     %
			c	Si	Mn	Cr	Mo	Ni
l	A00352	35Mn2	032～0 39	0.17～0.37	1.40～1.80
2	A10272	27SiMn	0.24～0.32	1.00～1.40	1.10～1.40
3	A10352	35SiMn	0.32～0.40	1.10～1.40	1.10～1.40
4	A20402	40Ct	0.37～0.44	0.17～0.37	0.50～0.80	0.80～1.10
5	A20502	50Cr	0.47～0.54	0.17 ^-0.37	O.50～0.80	0.80～1.10
6	A30352	35CrMo	0.32～0.40	0.17～0.37	0.40～0.70	0.80～1.10	0.15～0.25
7	A30422	42CrMo	0.38～0.45	0.17～0.37	0.50～0.80	0.90～1.20	0.15～0.25
8	A42302	30CrNi3	0.27～0.33	0.17～0.37	0.30～0.60	0.60～0.90		2.75～3.15
9	A42372	37CrNi3	0.34～0.41	0.17～0.37	0.30～0.60	1.20～1.60		3.00～3.50
10	A50202	20CrNiMo	0.17～0.23	0.17～0.37	0.60～0.95	0.40～0.70	0.20～0.30	0.35～0.75
ll	A50403	40CNiMoA	0.37～0.44	0.17～0.37	0 50～0.80	0.60～0.90	0.15～0.25	1.25～1.65
注1：本标准中规定带“A”字标志的牌号仅能作为高级优质钢订货，其他牌号按优质钢订货。   注2：统一数字代号系根据GB/T 17616规定列入，优质钢尾韶数字为“2”，高级优质钢（带“A”钢）尾部数字为“3”，特级优质钢（带“E，，钢）尾部数字为“6"。

 

表K.5低合金结构钢中硫、磷及残余铜、铬、镍、钼的含量%

	P	S	Cu	Cr	Ni	Mo
钢类	不  大  于
优质钢	0.035	0.035	0.30	0.30	0.30	0.15
高级优质钢	0.025	0.025	0.25	0.30	0.30	0,10
特级优质钢	0.025	0,015	0.25	0.30	0.30	0.10

 

 

DL/T 5018— 2004

表K．6低合金结构钢的力学性能

 

序号	牌号	试样毛坯尺寸 mm	热处理				力学性能							钢材退火 或高温回 火状态布 氏硬度HB100/300 不大于
			卒火		回火		抗拉强度 MPa	屈服点 MPa	延伸率 %	收缩率 %		冲击吸收功 J
			加热温度 C	冷却剂	加热温度 C	冷却剂
							不小于
1	35Mn2	25	840	水	500	水	835	685	12		45		55	207
2	27SiMn	25	920	水	450	水、油	980	835	12		40		39	217
3	35SiMn	25	900	水	570	水、油	885	735	15		45		47	229
4	40Cr	25	850	油	520	水、油	980	785	9		45		47	207
5	50Cr	25	830	油	520	水、油	1080	930	9		40		39	229
6	35CrMo	25	850	油	550	水、油	980	835	12		45		63	229
7	42CrMo	25	850	油	560	水、油	1080	930	12		45		63	217
8	30CrNi3	25	820	油	500	水、油	980	785	9		45		63	241
9	37CrNi3	25	820	油	500	水、油	1130	980	10		50		47	269
10	20CrNiMo	25	850	油	200	空	980	785	9		40		47	197
11	40CrNiMo	25	820	油	600	水、油	980	835	12		55		78	269
注1：表中I所列热处理温度允许调整范围：淬火±15℃，低温回火±加℃，高温回火±50℃。 注2：拉伸试验时试样钢上不能发现屈服，无法测定屈服点q情况下，可以规定残余伸     长应力%2。

附录L

（规范性附录）

锻件通用技术条件

    L.1  优质碳素结构钢和低合金结构钢锻件的化学成分

L.l.l  锻件应按GB/T 223《钢铁及合金化学分析方法》取样进行成品分析。

L.1.2锻件的化学成分允许偏差应符合L.1的规定。

表L.1  锻件的化学成分允许偏差

元素	规定化学成分范围%	截面积cm2
		650	>650～1300	>1300～2600	>2600～5200	>5200～10420	>10420
C	0.25 >0.25～0.50 0.50	0.03	0.03 0.04 0.05	0.03 0.04 0.05	0.04 0.05 0.06	0.05 0.06 0.07	0.05 0.06 0.07
Si	0.35 >0.35	0.02 0.05	0.03 0.06	0.04 0.06	0.04 0.07	0.05 0.07	0.06 0.09
Mn	0.90 >0.90	0.03 0.06	0.04 0.06	0.05 0.07	0.06 0.08	0.07 0.08	0.08 0.09
P	0.050	+0.008	+0.008	+0.010	+0.010	+0.015	+0.015
S	0.030 >0.030	+0.005 +0.010	+0.005 +0.010	+0.005 +0.010	+0.005 +0.010	+0.006 +0.015	+0.006 +0.015
Cr	0.90 >0.90～2.10 >2.10～10.00	0.03 0.05 0.10	0.04 0.06 0.10	0.04 0.06 0.10	0.05 0.07 0.14	0.05 0.07 0.15	0.06 0.08 0.16
Ni	1.00 >1.00～2.00 >2.00～5.30	0.03 0.05 0.07	0.03 0.05 0.07	0.03 0.05 0.07	0.03 0.05 0.07	0.03 0.05 0.07	0.03 0.05 0.07
Mo	0.20 >0.20～0.40 >0.40～1.15	0.01 0.02 0.03	0.02 0.03 0.04	0.02 0.03 0.05	0.02 0.03 0.06	0.03 0.04 0.07	0.03 0.04 0.08

 

L.2优质碳素结构钢和低合金结构钢锻件的力学性能

L.2.1  锻件的纵向力学性能应符合表L.2的规定。

表L．2锻件的纵向力学性能

序号	钢号	热处理类型	截面尺寸 mm	力学性能						硬度
				(或=)						HB
				MPa		%		J
1	25	正火 + 回火	100	420～570	235	22	50	39		126～170
			>100～250	390～530	215	20	48	31
			>250～500	380～520	205	18	40	31
			>500～1000	380～520	205	17	35	27
2	35	正火 + 回火	100	480～670	270	19	43	27		143～187
			>100～250	460～650	245	17	40	24
			>250～500	460～610	245	17	37	24
			>500～1000	460～610	245	17	30	20
		调质	100	550～700	320	20	45	47		196～241
			>100～250	490～640	295	22	40	39		187～229
			>250～500	490～640	275	21				163～219
3	45	正火 + 回火	100	550～770	305	17	38	24		163～217
			>100～250	560～750	275	15	35	20
			>250～500	560～720	275	15	32	20
			>500～1000	560～720	275	15	30	16
		调质	100	630～780	370	17	40	31		207～302
			>100～250	590～740	345	18	35	31		197～286
			>250～500	590～740	325	17				187～255
4	35Mn2	正火 + 回火	100	620	315	18	45	24		207～241
			>100～300	580	295	18	43	24
		调质	100	745	590	16	50	47		229～269
			>100～300	685	490	16	40	47
5	20SiMn	正火 + 回火	100	540	335	32	72	63
			>100～300	530	315	30	68	63
			>300～400	490	275	16	35	47
			>400～600	470	265	15	30	39
			>600～900	450	255	14	30	39
			>900～1200	440	245	14	30	39
6	35SiMn	调质	100	780	510	15	45	47		229～286
			>100～300	735	440	14	35	39		247～269
			>300～400	685	390	13	30	36		217～255
			400～500	640	375	11	30	32		196～255
			500～800	600	345	10	28	24
7	40Cr	调质	100	735	540	15	45	39		241～286
			>100～300	690	490	14	45	31		241～269
			>300～500	640	440	10	35	24		229～269
			>500～800	590	345	8	30	16		217～255
8	50Cr	调质	100	835	540	10	40			255～286
			>100～300	785	490	10	40			241～286
9	35CrMo	调质	100	735	540	15	45	47		209～269
			>100～300	690	490	15	45	39
			>300～500	640	440	15	35	31
			>500～800	590	390	12	30	24
10	42CrMo	调质	100	900～1100	650	12	50		35
			>100～160	800～950	550	13	50		35
			>160～250	750～900	500	14	55		35
			>250～500	690～840	460	15
			>500～750	590～740	390	16
11	30Cr2Ni2Mo	调质	100	1100～1300	900	10	45		35
			>100～160	1000～1200	800	11	50		45
			>160～250	900～1100	700	12	50		45
			>250～500	830～980	635	12
			>500～1000	780～930	590	12
12	34CrMo	调质	100	1000～1200	800	11	50		45
			>100～160	900～1100	700	12	55		45
			>160～250	800～950	600	13	55		45
			>250～500	740～890	540	14
			>500～1000	690～840	490	15
13	34CrNi2Mo	调质	100	900	785	14	40	54		269～319
			>100～300	855	735	14	38	47		262～312
			>300～500	805	685	13	35	31		241～291
			>500～1000	755	640	12	32	31		241～291

 

L.2.2锻件的径向、横向、切向力学性能降低的百分数应符合表L.3的规定。

附录M

（资料性附录）

支承滑道常用材料

M．1  压  合胶  木

M.l.l  压合胶木的物理机械性能应符合表M．1的规定。

表M．1  压合胶木的物理机械性能

		压合胶木（短层积板）
l  序号	性    能	MCS-2	MCS-二2
1	密度 g/cm3	≥1.3	≥1.3
2	水分和挥发物质   %	≤7	≤6
3	24h吸水率，   %	≤5	≤3
4	极限吸水率   %	≤20	≤8
5	极限膨胀率   %	≤22	≤10
6	顺纹拉伸极限强度 MPa	≥260	≥200
7	顺纹压缩极限强度 MPa	≥160	≥150
8	静曲极限强度 MPa	≥280	≥250
9	冲击强度 J/cm2	≥8	≥9
10	胶缝极限剪切强度	≥15	≥15
1 l	端面布氏硬度 MPa	≥2.5	≥2.O

 M.1.2压合胶木在加工前应在70℃的石蜡溶液中干燥，使其含水率（包括挥发物）降低到5%以下，干燥后端部裂纹不大于0.2mm。

 M.1.3压合胶木应顺木纹方向的端面受压，其过盈量为夹槽宽度的1.6%～2.0%。压合胶木与滑道夹槽应紧密接触，在两端部检查局部间隙应小于0.2mm，深度不超过30.Omm，宽度不超过20.Omm。

M.1.4压合胶木压入夹槽后的机加工表面粗糙度为Ra≤6.3m

M．2增强（填充）四氟板材

M.2.1  增强（填充）四氟材料的物理机械性能参见表M.20

序号	性  能	单位	指标	备注
l	密度	g/cm3	1.20～1.50
2	抗压强度	MPa	120～180
3	缺口冲击强度	J/cm2	>0.7
4	球压痕硬度	MPa	≥100	GB3398-1982
5	许用线压强	kN/cm	≤80
6	线胀系数	l/℃	≤7.0
7	吸水率	%	≤0.6
8	热变形温度	℃	185

 

M.2.2增强四氟材料滑块的宽度尺寸宜大于夹槽宽度1%。

M.2.3滑块表面粗糙度Ra≤3.2m。

M．3钢背铜塑复合材料

M.3.1  钢背铜塑复合材料的物理机械性能参见表M.3。

 

			复合材料
序号	性能	单位	铜球／聚甲醛	铜螺旋／粱甲醛
1	复合层厚度	mm	1.2 v1.5	≥3.0
2	抗压强度	MPa	≥250	≥160
3	布氏硬度	MPa	≥300	≥120
4	允许线压强	kN/cm	60	80
5	线胀系数	1/℃	2.3×10-5	2.3×104
6	工作温度	℃	- 40～+100	-40～+100

 

 M.3.2钢基聚甲醛复合材料的表层应均匀一致，无未溶化的塑料，无裂纹等缺陷。

M.4  自润滑铜合金支承材料

M.4.1  常用自润滑铜合金支承材料的铜合金应符合GB/T 13819《铜合金铸件》有关规定的要求，其力学性能应满足表M.4的规定。

	力学性能
铜合金	抗拉强度 MPa	屈服强度 MPa	伸长率 %	硬度 HB
锡青铜	≥200	≥90	’  ≥13	≥60
铝青铜	≥630	≥250	≥16	≥157
高强黄铜	≥740	≥400	≥7	≥167

 

M,4,2铜基体应无夹杂物、砂眼、缩孑L等缺陷，表面粗糙度Ra≤3.2m。

M.4.3  固体润滑剂的化学成分应符合图样规定，表面应颜色一致，无缺损、无剥离、无裂纹。

 

附录N

（资料性附录）

橡胶水封的物理机械性能

N.1  橡胶水封的物理机械性能应符合表N.1的规定。

序号

6

7

8

表N．1  橡胶水封的物理机械性能

   

序号	性能	指标值
		I		II	高水头橡胶水封
		SF6674	SF6474	SF6574
1	密度 g/cm3	1.2～1.5	1.2～1.5	1.2～1.5	1.2～1.5
2	含（新）胶量 %
3	拉伸强度 MPa	18	13	14	22
4	邵氏硬度 A	605	605	605	705
5	拉断伸长率 %	450	450	400	400
6	拉伸弹性模量MPa 当100% 当200%	1.6～2.0 1.8～2.5	1.6～2.0 1.8～2.5	1.6～2.0 1.8～2.5	2.0～4.0 2.5～5.0
7	压缩弹性模量MPa 当20% 当30% 当40%	5.5～6.0 5.6～6.0 6.2～6.8	5.5～6.0 5.6～6.0 6.2～6.8	5.5～6.0 5.6～6.0 6.2～6.8	5.5～7.5 5.8～8.0 6.0～9.0
8	在-40～+40C温度环境下工作	不发生冷冻或硬化

N.2橡塑复合水封聚四氟乙烯薄膜厚度应大于l.Omm，聚四氟

乙烯薄膜与橡胶材料的粘合强度，当试样宽度为25.Omm时，应

不小于lOkN/m。

附录o

（资料性附录）

闸门高强度环氧垫料配制与特性

0.1  环氧垫料配方（重量比）

环氧树脂6101号（主剂）                    100

二丁脂（增塑剂）含量99%以上                12

多乙烯多胺（固化剂）                       12

42.5号水泥                                 12

0.2  配  制  工  艺

    先将6101号环氧树脂用隔水均匀加温到25℃～30℃。按配方依次加入二丁脂、多乙烯多胺，最后加入水泥搅匀。浆液温度控制在35℃～40℃，否则强度降低不能浇灌。

0.3基本物理性能

抗压强度（7天平均值）                89MPa

抗压强度（15天平均值）               93～108MPa

硬度（平均值）                        HB=61～100

初凝时间                              2h

终凝时间                              24h

流动性能                              适中

收缩率                                纵向收缩量大，横向小

比重                                   1.25～1.6

DL/T 5018 - 2004

0.4补  充要  求

    高强度环氧垫料进行物理性能试验的试样（块），应尽可能模拟现场环境、条件及浇灌工艺制备。

 

 

水电水利工程

钢闸门制造安装及验收规范

条文说明

 

DL/T 5018 - 2004

目    录

1  范围………………………………………………………………124

 2规范性引用文件…………………………………………………125

 3一般规定…………………………………………………………126

  3.1技术资料…………………………………………………….126

  3.2材料…………………………………………………………..126

  3.3基准点和测量工具…………………………………………..126

  3.4标志、验收、包装及运输…………………………………126

 4焊接………………………………………………………………128

  4.1  焊接工艺评定………………………………………………128

  4.2焊工资格………………………………………………………．133

  4.3焊接的基本规定………………………………………………133

  4.4焊缝检验………………………………………………………135

  4.6焊后消除应力热处理…………………………………………136

 5螺栓连接…………………………………………………………138

  5.1螺孔制备………………………………………………………138

  5.2螺栓制备………………………………………………………138

  5.3  螺栓紧固…………………………………………………  139

6表面防腐蚀”    ………………………………………….140

  6.1表面预处理………………………………………………  140

  6.2表面涂装…………………………………………………140

  6.3涂料涂层质量检查………………………………………141

  6.4金属喷涂…………………………………………………．141

  6.5金属涂层质量检查………………………………………142

7  闸门和埋件制造……………………………………………143

  7.1零件和单个构件制造……………………………………143

  7.2铸钢件和锻件………………………………………………146

  7.3埋件制造…………………………………………………15 1

  7,4平面闸门制造……………………………………………  156

  7.5弧形闸门制造……………………………………………158

  7.6人字闸门制造……………………………………………  158

8  闸门和埋件安装……………………………………………160

  8.1埋件安装…………………………………………………．160

  8.2平面闸门安装……………………………………………  162

  8.3弧形闸门安装………………………………………………162

  8.4人字闸门安装………………………………………………  163

  8.5闸门试验………………………………………………………164

10验收……………………………………………………………….165

  10.1总则…………………………………………………………165

  10.2阶段验收……………………………………………………165

  10.3验收资料……………………………………………………．165

DL/T5018 -- 2004

1  范    围

    本标准按照电力行业标准体系表属于“旅工、安装、调试及验收”类专业标准，规定了闸门制造安装及验收的总体技术要求。

    本标准按照GB201-1994《防洪标准》规定，大、中型水

利水电工程为装机容量50MW以上，总库容1000万r13以上，

保护城镇及工厂区为中等以上城市、工矿区，保护农田面积30万亩以上，灌溉面积5万亩以上的工程。小型水利水电工程闸门不乏高水头工作条件，因此也可参照执行。

DL/T 5018 -- 2004

2  规范性引用文件

    本标准按GBl.1和DL600规定，列出了规范性引用文件共48项，其中有25项标准等效或非等效采用国际、国外先进标准。

 

DL/T 5018 - 2004

3一  般规定

3.1  技术资料

3.1.2  为了方便闸门安装施工，制造厂应提供闸门门体及门体附件的装配编号图，随发货清单一齐发运。

3.1.3  随着水利水电建设管理体制的改革，大、中型工程都实行了工程建设项目法人负责制，工程设计修改应按合同规定的程序进行审查和批准。

3.2材  料

3.2.3近十年来我国焊接材料开发取得了较大进步，除与碳素钢及低合金钢配匹使用的药芯焊丝尚需从国外进口外，其余焊材都已逐步形成产品体系。随着焊材产品体系建立，与其相应的焊材标准有的已经取消，或者将类似标准进行合并。因此本条规定了碳素钢与低合金钢各种焊接材料应遵循的有关标准。

3.3基准点和测量工具

3.3.1  为了提高水电站钢闸门安装测量的效率和精度，根据科学技术的发展及工程测量仪器的改善，本条补充精度为万分之一的全站仪、天顶仪及天底仪。

3.4标志、验收、包装及运输

3.4.1  随着我国工程管理体制的改革，闸门和埋件制造安装一般由项目法入主持或委托监理工程师主持，有设计、安装、运行单位代表参加的联合验收形式进行验收。

3.4.2  将原标准3.4-2中标志的四项内容中增加“闸门重心位置”，这样使闸门成品的标志更趋完善。

3.4.3  目前由于高水头水电站逐渐增多，闸门和埋件的精度也越来越高，在产品发运时应根据合同要求，将闸门门体和埋件相应的工作表面用软性衬垫垫平牢固后，再用辅助夹具将埋件夹紧后成对发运或用集装箱长途发运口

3.4.4此条将原标准3.4.4的“标出构件重心位置”改为“闸门重心位置”，已将其移至3.4.2条。原条文中“闸门运输吊装时应采取措施、防止构件损坏和变形’’要求不够具体，现修改为“包装牢固”，使广大施工人员更易理解。

4焊  接

4.1  焊接工艺评定

4.1.1  为了保证焊接接头与母材等强度，必须采用正确的焊接工艺。因此在焊接施工前，都应由施焊单位编制完整的钢闸门组装焊接工艺规程。为了保证焊接工艺设计的正确性，施焊单位应根据焊接性试验资料，按本标准规定的焊接工艺评定规则对组成钢闸门重要的焊缝进行焊接工艺评定，并按本标准附录C检测焊接工艺评定“试验方法和合格标准”提出报告。焊接工艺规程是为焊工和焊机操作人员提供指导的焊接文件之一。

    本条参照我国JB4708-2000《钢制压力容器焊接工艺评定》

及美国ASME锅炉及压力容器标准第九卷《焊接和钎焊评定》

的对于编制焊接工艺的指导要求，对原标准4.1.1进行了修改。

4.1.2  焊接工艺评定是编制焊接工艺规程的依据，施焊单位不准将焊接工艺评定的关键工作，如拟定焊接工艺指导书、试板焊接与无损检验等工作委托其他单位完成。但因本企业设备不够，可将试件加工、力学性能试验或其他试验委托有资质的单位完成。

    拟定焊接工艺指导书，要以钢材的焊接性试验为依据。焊接性试验的主要内容为：

    1基础试验（母材理化试验）；

    2  主要焊接性试验（包括裂纹敏感性、焊缝塑性及缺口韧性）；

    3接头试验（包括无损检测与力学性能试验）

    焊接性试验是焊接技术基础，除了自身生产技术积累之外，也可由科研单位或供货方提供有效的钢材焊接性资料。

      这次修订时将“应以可靠的钢材焊接性试验为依据”的内容删除，以免误解为任何一个施焊单位必须做焊接性试验。

4.1.3本标准的焊接工艺评定过程与国内外其他行业的焊接工艺评定过程是一致的。目的都是为了验证施焊单位已拟定的焊接工艺正确性及评定施焊单位焊制焊接接头的使用性能符合设计要求的能力，这次在修改标准时对原条款进行补充，使焊接工艺评定全过程更加完整，也更便于操作。

4.1.4焊接工艺评定中的钢材及焊材必须符合相应的国家标准及行业标准，这样才能代表闸门焊接接头的真实性。条文规定的“本单位技能熟练的焊接人员”、“使用本单位焊接设备”和4.1.3中规定的“验证施焊单位拟定的焊接工艺”这三条限定并强调焊接工艺评定必须在施焊单位进行，不能请其他施焊单位代做或引用其他施焊单位企业的焊接工艺评定结果，以保证本施焊单位真实地验证焊接工艺的可靠性。

4.1.6  为了简化施焊单位分析施工条件变化而对焊缝影响程度，将焊接的工艺因素分为重要因素、补加因素及次要因素。重要因素改变将影响焊接接头机械性能，原已完成的焊接工艺评定无效，必须重做焊接工艺评定。补加因素改变将影响焊缝的冲击韧性，因此对钢闸门重要的一、二类焊缝，应视焊缝接头是否要求冲击试验来决定口当规定要做冲击试验时，补加因素应当作重要因素对待；当不规定进行冲击试验时，补加因素作次要因素对待。故这次在标准修改时在原补加因素后增加“当规定进行冲击试验时，需增加补加因素”．的补充条文，这样修改后对补加因素更好理解执行。次要因素不会改变焊缝力学性能和冲击韧性值，所以次要因素改变不会影响原施焊单位的工艺评定结果，可不必重做焊接工艺评定。

    当前影响焊缝质量的条件日益增多，因原标准制订时，闸门的制造与安装以采用手工电弧焊为主要焊接方法，但随着焊接技术迅速发展，目前在闸门制造与安装时广泛采用气体保护焊。为了指导施焊单位更好地掌握哪些工艺因素变化将会影响焊缝的质量，这次标准修订时，将在4.1.16、4.1.17、4.1.18中分别列出重要因素、补加因素及次要因素的工艺因素项目。

4.1.8在原标准4.1.8的基础上增加了当采用两种或两种以上的组合焊接方法或重要因素、补加因素不同的焊接工艺时，可以采用分别评定或组合评定。

    在组合评定合格后，规定每种焊接方法或焊接工艺所评定的焊件厚度和熔敷金属的厚度的有效范围。原标准仅规定适用于焊件的熔敷金属厚度，现修改为除焊缝的熔敷金属厚度外，更规定了适用于焊件的母材厚度范围。

4.1.9随着我国高水头水电站建设逐渐增多，有些泄洪孔口流态非常复杂，在闸门孔口流道接近40m/s的高速水流并夹有横向紊流冲刷，因此流道的混凝土过流面已不能满足高速水流冲刷及抗空蚀的要求。正在建设中的三峡深孔泄洪孔口从进水口护角直至弧门的门槽间的孔口通道全部采用不锈钢复合钢板作钢衬，同时根据钢闸门的结构的发展要求，采用不锈钢的部件越来越多，为了降低施工成本，采用不锈钢复合钢板也是钢闸门及门槽预埋件制造的发展要求。由于不锈钢复合钢板刚开始采用，因此新增此条规定及焊接工艺评定的规则和评定合格标准。根据附录B“不锈钢复合钢板焊接工艺评定”及附录A中从表A.9至A．12有关不锈钢复合钢板的基本组成、组合性能、力学性能及弯曲性能测试就能满足实施不锈钢复合钢板的焊接工艺评定的基本要求。

4.1.10根据水工钢闸门用材特点，仍按原标准的分类，分组原则将水工钢闸门常用材料分为碳素钢、低合金结构钢及不锈钢三类。但为了与我国通用的“钢制压力容器焊接工艺评定”标准相符合，将原标准材料分类表中的级别改为组别。每种钢号并增加相应的标准号，以便更充分地鉴别母材的焊接性能。

4.1.11  随着我国加入世界贸易组织后在水电水利工程中将进一步使用品种繁多的国外钢种。由于国外钢材系列繁多，在表4.1.10中不能详细列出。因此为保证一、二类受力焊缝的焊接质量，对种类繁多的国外钢材在首次使用时必须进行焊接工艺评定，以引起施焊单位对焊接质量的重视。当国外系列钢材经过大量焊接性试验并对国外钢材的性能已经充分掌握后，已能对等国内某种钢号，如果该国内钢号在施焊单位已做过焊接工艺评定时，该施焊单位就可免做同等性能的国外钢号的焊接工艺评定。

4.1.14  随着我国大型高水头电站不断增加，闸门制作的材料也逐步向高强度型合金结构钢发展。因此，按美国ASME《钢炉及压力容器规范》中“焊接及钎焊评定表”QW-45“坡口焊缝拉伸试验和横向弯曲试验”及我国JB4708-2000《钢制压力容器焊接工艺评定》的规定将碳素结构钢与高强度合金结构钢分开处理。这样可对使用普通碳素结构钢的焊接工艺评定，经焊接工艺评定后的试件对焊件母材及焊件焊缝金属有更大的适应范围。

4.1.16仍保留原标准中4.1.14的基本规定。但目前钢闸门焊接施工逐步推广气体保护焊，而熔化极气体保护焊接过程中，不同的焊丝熔化过渡模式将影响焊缝的力学性能，故补充规定焊丝过渡模式为影响焊缝质量的重要因素。

4.1.17基本保留原标准4.1.15中的焊接工艺评定中补加因素。但将原4.1.15中的l更改焊条牌号中第三位数字强调为用非低氢型药皮焊条代替低氢型药皮焊条，使其更便于执行；将原标准4.1.15中的4除增加焊道线能量外，再规定单位长度焊道熔敷体积，便于更直观地评定线能量的增加，此款应指出的是焊接工艺评定具有一定的局限性，它仅是一种对拟订焊接工艺的验证，因此焊接工艺评定采用的线能量或确定的单位长度焊道熔敷体积都应严格控制在各钢厂推荐或设计单位规定的焊接线能量范围以内；新标准4.1.17的2对使用药芯焊丝要求具有较高的冲击吸收

功。取消原标准4.1.15中的8，因为钨极气体保护焊中电极摆动幅度、频率和两端行留时均属于次要因素不会影响焊缝质量及冲击韧性。

 4.1.18主要说明什么焊接条件属于次要因素。原标准实施以来，对影响焊接接头力学性能的重要因素和补加因素都已比较熟悉，对提高水工钢闸门焊接质量起到很好的作用。但是实际焊接施工中影响焊接质量的条件很多，有些因素介于两种因素的边缘，使旌焊单位焊接人员较难判断。为此在修改标准时将焊接时属于次要因素的焊接条件也在此条中详细列出，以便于执行。

    坡口形式对各种焊接方法都为次要因素，它的变更对焊接接头力学性能和弯曲性能无明显影响。焊条及焊丝直径的变化可由线能量控制，所以也不会影响焊接接头的性能。焊接位置变更对广大焊接工作者也有疑义，由于焊接工艺评定都在平焊位置进行，其他位置除向上立焊由于熔池的重力影响会降低焊接速度，线能量就要比平焊位置增加，故有冲击韧性要求的焊接接头需要增焊冲击韧性试件。至于其他焊接位置的变化及取消单面焊的钢垫板只能由焊接技能予以保证。

    9在电特性变更中，单独的变更电流值或电压值只是次要因素，如将电流与电压值结合后再考虑焊接速度的焊接线能量就成了补加因素。

    11、12都属于正式焊接前的准备工作，对焊接接头的影响较小，故也属于次要因素。

    15为施工焊接操作技能，是在同一种已评定的焊接方法下改变施焊操作技能。虽然较成熟的半自动或自动焊接其质量总要优于手工焊，但有高超的手工焊技能也能保证焊接质量，与焊接工艺评定与否无关。

    明确了焊接条件变动属于次要因素的范围时，仅为不需要重复评定焊接工艺，而不是不要评定焊接工艺，但需要重新编制或修改已进行过焊接工艺评定的指导书，如4.1.15中规定的在“重要因素、补加因素没有改变时对接焊缝试件评定合格的工艺可用于角焊缝”，即可理解为用对接焊缝试件的焊接工艺评定报告重新编制角焊缝试件的焊接工艺指导书，也可理解为角焊缝试件的焊接工艺已由对接焊缝试件评定过了不需重复进行焊接工艺评定，但不能理解为不需要焊接工艺评定。故新标准修改为“需修改编制焊接工艺指导书”以引起广大旌工焊接人员对焊接工艺评定的重视。

4.1.19将原条文表4.1.17增加附注说明。

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